Построение электрических характеристик

Рис. 4-6. Диаграмма токов для графического построения электрических характеристик дуговой печи.

Разработан также графический метод построения электрических характеристик дуговой печи. Из упрощенной схемы замещения (см. рис. 4-2,6) связь между током н питающим напряжением может быть записана в виде [c.102]

ПОСТРОЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК [c.105]

Построенные в соответствии с изложенным в 4-1 электрические характеристики дуговой печи дают возможность выбрать ее наиболее рациональный электрический режим. Такие характеристики для различных напряжений и мощностей трансформаторов или для реакторов с различными индуктивными сопротивлениями дают возможность выявить влияние ряда факторов на работу установки, т. е. не только выбрать правильный режим ее по току, но и судить о целесообразности принятого напряжения, достаточности мощности печного трансформатора и индуктивности реактора и рациональности их изменений. Поэтому значение электрических характеристик весьма велико, и для каждой крупной печной установки их, безусловно, следует строить. Такое построение осуществимо двумя путями. Первый путь опытный— по записям показаний приборов для различных токов при нескольких ступенях напряжения, позволяющий получить зависимость активной и кажущейся мощностей, а следовательно, и коэффициента мощности от тока /2. Для определения полезной мощности печи в этом случае необходимо подключать дополнительные ваттметры непосредственно к электродам, у места их входа в свод. При таком опытном снятии электрических характеристик обычно ограничиваются практически наиболее интересной областью тока, соответствующей максимуму активной мощности. Для получения качественных результатов необходимо проводить опыт при спокойном режиме печи, т. е. в период рафинирования, когда [c.105]

Чтобы учесть такое изменение индуктивности контура в зависимости от тока, следует при построении электрических характеристик для значений тока, меньших номинального, строить для каждого тока и соответствующего ему значения индуктивного сопротивления контура свою круговую диаграмму или произвести прямой расчет по формулам (4-2)-(4-6). [c.110]

При заданном значении напряжения электрические характеристики печной установки зависят от величин реактивного и активного сопротивлений, на которых теряется мощность. При построении электрических характеристик предполагается, что ванну печи можно рассматривать как нагрузку, соединенную в звезду относительно нулевой точки печи. [c.90]

Построение электрических характеристик для несимметричных печей, каковыми являются карбидные печи с прямоугольной ванной, представляет определенные трудности, так как необходимо учитывать такие сложные специфические явления, как перекос мощности и перенос энергии с одной фазы на другую (явление дикой и мертвой фазы), играющие существенную роль при построении электрических характеристик. При работе печного трансформатора с равными ступенями напряжений но всем фазам и равными токами в электродах активные мощности на фазах печи оказываются различными. Это объясняется сдвигом нулевой точки печи относительно нулевой точки трансформатора вследствие различных активных и реактивных сопротивлений отдельных фаз несимметричных карбидных печей и электромагнитным переносом энергии вследствие различных значений взаимных индуктивностей между различными фазами. [c.92]

При построении электрических характеристик предполагается, что ванну печи можно рассматривать как трехфазную нагрузку, соединенную в звезду относительно нулевой точки печи. Расчет электрических характеристик можно производить с помощью круговых диаграмм [11]. В последние годы значи- [c.144]

Полученные данные представляют в виде трех разрядных кривых, построенных на одном графике в осях напряжение — емкость . Наносить на ось абсцисс продолжительность разряда в этом случае недопустимо. В отчете следует сравнить и проанализировать причины различия емкости, разрядного напряжения и удельных электрических характеристик в зависимости от режима разряда аккумуляторов. Расчетные данные заносят в табл. 35.2. [c.226]

Построенная круговая диаграмма дает, таким обр а-зом, связь тока 1ч с напряжением на дуге гф, а следовательно, и с сопротивлением дуги. Это, в свою очередь, позволяет построить все интересующие нас электрические характеристики печной установки в функции тока /2 [c.198]

На рис. 4.9 (нижняя часть диаграммы) показаны электрические характеристики ДСП. Из рисунка видно, что с увеличением тока электрический КПД печи и ее коэффициент мощности падают, а потери в токоподводе и трансформаторе Рэл,и растут пропорционально квадрату тока, полезная же Рц и активная Ракт мощности печи сначала растут, а затем, пройдя максимум, вновь начинают уменьшаться. Поэтому увеличивать ток печи сверх предела, соответствующего максимуму полезной мощности (ток Г), нецелесообразно, так как при этом электрические потери будут все больше увеличиваться, в то время как электрический КПД, os ф и производительность печи станут уменьшаться. Однако и ток I" также невыгоден, так как кривая Рд у вершины идет полого, а Рэл.п, наоборот, круто, и поэтому надо сдвинуть рабочую точку влево, в более экономичный режим, например при токе ОП Для более точного определения рационального режима работы ДСП надо построить рабочие характеристики печи. Их построение показано на рис. 4.9 вверху. [c.199]

Расчеты показывают, что для периодов расплавления и окисления рассмотренные факторы снижают полезную мощность на 4—5%, электрический к. п. д. на 0,5—0,6% и коэффициент мощности на 4—6% по сравнению с получаемыми из электрических характеристик, построенных расчетным путем. Для периода восстановления влияние высших гармоник незначительно. [c.110]

Задачей теории термоэлектронного манометра является определение чувствительности манометра К по геометрическим размерам и электрическому режиму работы манометра, теоретическое построение градуировочной характеристики и определение причин, ограничивающих верхний и нижний пределы измерения манометра. [c.91]

Построение сводных электрических характеристик для симметричных печей трудностей не представляет, чего нельзя сказать о несимметричных печах, поскольку при работе печного трансформатора с равными ступенями напряжений по всем фазам и с равными токами в электродах активные мощности на фазах печи оказываются различными. Объясняется это явлениями мертвой и дикой фаз (см. ниже). [c.147]

При построении обобщенной тепловой характеристики по оси ординат откладывают количество воздуха, участвующего в теплообмене (производительность вентилятора), а по оси абсцисс — температуру охлаждающего воздуха на входе в теплообменные секции. Характеристика соответствует номинальной тепловой нагрузке аппарата, выше и ниже которой строят зависимости Q = var для интервала работы данного агрегата. Чтобы оценить энергетические затраты, наносят линии значений электрической мощности двигателя, соответствующие определенной производительности вентилятора. [c.102]

Анализ электрических и энергетических характеристик, построенных для различных напряжений дуговой установки (в зависимости от схемы включения первичной обмотки трансформатора и наличия реактора), позволяет правильно выбрать ток и, следовательно, определить рациональный режим работы установки. [c.79]

Поскольку каждое включение определенным образом влияет на амплитудно-частотные и фазо-частотные характеристики трубопровода, оказывается возможным найти электрические аналоги того или иного включения по значениям входного импеданса (сопротивления). Экспериментальные исследования, проведенные для большой серии включений, предусматривали изучение реактивной части входного сопротивления и его изменения в зависимости от частоты и сравнение полученных данных с расчетными кривыми, построенными по одной из формул на стр. 176. [c.196]

Электрических характеристик дуговой печи недостаточно для определения оптимального режима печи. Дуговая печь — это технологический агрегат, характеризуемый удельным расходом электроэнергии и производительностью. Как увидим дальше, режим с минимальным удельным расходом электроэнергии не совпадает с режимом с максимальной производительностью. Для того чтобы выяснить связь между этими параметрами, необходйМ"о построить рабочие характеристики печи. Это построение сделано на рис. 4-8. В нижней части рйсунка построены электрические характеристики печи ее активная и полезная мощности, мощность электрических потерь, электрический к. п. д. и коэффициент мощности в функции тока. Здесь же нанесена мощность тепловых потерь, величина которой принята не зависящей от рабочего тока печи, что приблизительно верно в действительности. [c.107]

Приборы С ВЫСОКИМ разрешением требуют тщательной настройки. Для достижения оптимальных характеристик необходима тонкая юстировка даже в тех случаях, когда прибор построен в точном соответствии с теорией. Положение фотографической пластины или выходной щели должно точно совпадать с изображением входной щели первого порядка. Для этого необходимо, чтобы либо фотографическую пластину или выходную щель можно было перемещать механически, либо в конструкцию прибора была включена дополнительная линза для фокусировки электрическими методами. Такая юстировка аналогична наводке на резкость в фотографической камере. Для ее осуществления достаточно измерять разрешение и фиксировать положение детектора, при котором достигается максимальное значение. [c.97]

Для создания во всем измерительном объеме осесимметричного электрического поля (что приводит к независимости коэффициента газового усиления от места ионизации) поверхность счетчика и его торцевые пластины покрывали слоем полупроводника (фиг. 41). Тогда кривая дискриминации характеризуется меньшим градиентом в области нулевого порога, что практически обеспечивает достаточно точное построение этой кривой. Такие торцевые пластины были изготовлены для нас фирмой Корнинг гласс компани (Нью-Йорк) они представляли собой стеклянные пластины с напыленным полупроводниковым слоем. Контактными электродами этих пластин служили два кольца из серебра, нанесенного методом осаждения на стекло, причем внутренний диаметр внешнего кольца равнялся 95 MJM, а наружный диаметр внутреннего кольца — 12 мм. Внешнее кольцо касалось высоковольтного электрода внутреннее кольцо при помощи делителя напряжения заряжалось до потенциала, равного потенциалу на расстоянии 6 мм от оси цилиндра вдали от его концов. Сопротивление между каждой парой серебряных колец, нанесенных на торцевые пластины, достигало 1,38-10 и 2,82-10 олг. Величины сопротивлений в делителе напряжения определялись допустимой нагрузкой источника высоковольтного питания и тем, что они должны были быть малы по сравнению с сопротивлением полупроводящих поверхностей. Последнее требование обеспечивает независимость падения потенциала от характеристик полупроводника и любых их изменений. Сопротивление торцевых пластин должно было быть настолько малым, чтобы на них не успевали собираться большие электрические заряды, нарушающие геометрию поля. Применявшиеся полупроводниковые покрытия, по-видимому, удовлетворяли этим двум противоречивым требованиям. [c.162]

Для построения горизонтальной подсистемы стандартами допускается применение экранированного и неэкранированного кабелей. Экранированный симметричный кабель потенциально обладает лучшими электрическими, а в некоторых случаях и прочностными характеристиками по сравнению с неэкранированным. Однако кабельные тракты на его основе являются очень критичными к качеству выполнения монтажа и заземления, а сами кабели имеют заметно большую стоимость и обладают заметно худшими массогабаритными показателями. [c.28]

Построенная круговая диаграмма, как видно, дает связь тока печн h с напряжением на дуге i/д, а значит, и с сопротивлением дуги. Это в свою очередь позволяет построить все интересующие нас электрические характеристики печной установки. В самом деле, имеем [c.101]

На основании формул (123) — (137), описывающих связи между элементами модели терригенной породы и ее электрическими характеристиками, была рассчитана электропроводность водо- и нефтегазоносных пород и построены палетки для определения коэффициентов нефтегазонасыщения пластов ПК Уренгойского и АВ1 5 Самотлорского месторождений (рис. 34, 35). Исходными данными для построения палеток являлась глубина залегания продуктивных пластов, по которой находили коэффициент пористости скелета коллектора ск, температура пластов, минерализация пластовой воды и вещественный состав песчано-глинистых пород. [c.101]

Основные положения, которые были установлены при проведении главного эксперимента, когда автор полировал медь в ортофосфорной кислоте [11, 50], применимы к большинству металлов и для разных электролитов. Эксперимент состоит в построении кривых плотность тока — напряжение на клеммах, при котором анод полируется. Сначала при фиксировании показаний измерительных приборов (вольтметра и амперметра) получали кривую постепенным уменьшением сопротивления реостата, включенного как потенциометр, параллельно ванне. В 1943 г. предложили [30] иопользовать гораздо более точный катодный осциллограф, что впоследствии успешно использовал Эпельбойн с сотрудниками [311. Кривая / = / (у), типичная для явлений полировки, представлена на рис. 5 ) кривая 2, данная для сравнения, была получена на нерастворимом платиновом аноде. Кривая 1 состоит из четырех хорошо ограниченных участков, один из которых — вг — практически горизонтален и соответствует постоянному значению плотности тока при более или менее меняющихся значениях напряжения. Этой площадке предшествует область нестабильных электрических характеристик бв, после нее начинается ветвь крутого по дъ ма гд. Применительно к меди, по- [c.22]

При построении структурированной кабельной проводки настоятельно рекомендуется использовать щнуры, изготовленные в заводских условиях с потенциально более высокими эксплуатационной надежностью и электрическими характеристиками. [c.250]

При сравнении эксплугтационных показателей работающих печей с данными электрических и рабочих характеристик, например средневзвешенного os ф и средней мощности за плавку, полученных по показаниям счетчиков, с значениями, взятыми из характеристик для среднего за плавку значения тока, обнаруживается довольно значительное их несоответствие. Причина этого заключается в том, что при построении электр ических характеристик был сделан ряд допущений. Основные из них таковы. [c.204]

Если логарифмические частотные характеристики разомкнутого контура привода, построенного при Кп.о.сКус =1. не позволяют получить рекомендуемые запасы по амплитуде и фазе при одновременном выполнении требований к точности работы привода, то может возникнуть необходимость корректирования характеристик привода путем введения дополнительных динамических звеньев в прямую цепь или в обратную связь. Такими звеньями служат электрические или гидромеханические устройства, которые могут быть включены в контур привода в виде самостоятельных элементов либо встроены в конструкцию электрогидравлического усилителя или исполнительного гидродвигателя. [c.389]

Сигнал, выходящий из электронного умножителя, представляет собой меняющийся во времени электрический ток или потенциал (аналоговый сигнал). Чтобы т кой сигнал воспринял компьютер, его превращают в цифровую форму с помощью аналого-цифрового преобразователя. Система сбора данных позволяет через определенные, очень точные, промежутки времени считыцать аналоговый сигнал, превращать его в цифровую информацию и подавать в компьютер (рис. 1.8). Последний определяет максимум пика, время его появления и с помощью системы калибровки определяет массовое число этого пика. В результате этого для каждого пика иона в память машины закладываются интенсивность и массовое число, т.е. те количественные характеристики, которыми оперируют при масс-спектрометрических исследованиях. Система обработки накопленных данных позволяет проводить разнообразные операции, среди которых наиболее важным являются представление масс-спектров в табличном и графическом виде, вычитание спектров один из другого, построение хроматограмм, масс-фрагмен-тограмм, точное определение масс и др. [c.14]

В обш,ем случае ЭХГ может иметь различное напряжение на выводах, различный допустимый ток нагрузки, отличаться по своей структуре в части пневмогид-равлических и электрических схем, по способу объединения ТЭ, по электролиту, по системам термостатирования, продувки и вывода продуктов реакции. Кроме того, ЭХГ могут иметь различные системы храпения и подготовки топлива и окислителя. Выбранный вариант указанных систем часто определяет структуру построения схемы ЭХГ в целом. Эти обстоятельства существенно сказываются иа энергетических и массо-габаритных характеристиках установки и надежности ее работы. Требования получения высоких удельных энергетических характеристик, высокой надежности и живучести системы являются явно противоречивыми, и выбор параметров ЭХГ производят исходя из оптимизации лишь некоторых комплексных критериев. При выборе структурной схемы ЭХГ надо учитывать требование его минимального обслуживания или в пределе полной автономности в работе, высокой безопасности эксплуатации и особенно пожа-ровзрывобезопасности (см. ниже). Также существенным, а иногда и определяющим требованием является требование наиболее простой конструкторской реализации. [c.197]

По мере переноса ионов из дилюатной камеры через мембраны концентрация электролита у поверхности мембран постепенно уменьшается, а движущая сила диффузионной массопередачи будет увеличиваться. При высокой плотности тока примыкающая к мембране пленка обессоленной воды настолько обедняется электролитом, что в определенный момент электрическое сопротивление системы резко возрастает. Наиболее общим приемом экспериментальной оценки явления поляризации является построение вольт-амперных характеристик в координатах U/I и 1// (рис. 5). [c.21]

Характеристика однородного твердого вещества, получаемая на основании данных о его химическом составе и описания кристаллической решетки, очень неполна. Давно известно, что свойства твердого вещества в значительной мере зависят от состояния измельчения и других особенностей, связанных с этим. Электропроводность твердых веществ, их каталитическое действие, пирофорность, люминесцентность, светочувствительность и другие свойства являются не столько свойствами самих веществ, сколько результатом дефектности решетки и часто вызываются включениями в них веществ с иной решеткой. Полное изменение, например, каталитических или электрических свойств наступает, как правило, тогда, когда в решетку совершенно чистого вещества внедряется даже минимальное количество вещества с иной решеткой. Исключительно чистые, идеально построенные кристаллы иногда вовсе не показывают обычно наблюдаемых свойств. [c.170]

Аналогично тому, как универсальность подхода к описанию различных искажающих факторов основывается на наличии общей последовательности идентичных по назначению функциональных элементов, построение модельных критериев предполагает идентичность схемных решений отдельных приборов. Однако если для обобщенного представления характера воздействия систематических и случайных искажающих факторов на исследуемое распределение степень идентичности, сводящаяся к обязательному наличию ряда принципиальных блоков (таких, как осветитель, блок кодирования оптического сигнала, приемник радиации, электрический тракт), была достаточной, то при построении критериев, представляющих возможности приборов через посредство совокупности параметров, необходима конкретизация свойств отдельных звеньев цепи измерения. Этим, в первую очередь, усложняется проблема построения универсальных критериев. При строгом подходе приходится говорить либо о методике представления сравннваемых показателей, либо в рамках единой модели предусмотреть табулирование механизма взаимосвязи отдельных характеристпк с параметрами приборов, если введение этих характеристик в модель для приборов различных классов не может быть осуществлено единообразно. Последнее обстоятельство требует уточнения границ понятий класс спектральных приборов и метод получения спектров с позиций возможности построения универсальной модели. [c.141]

Обработку данных по отражению 1С методом Крамерса — Кронига проводили с помощью таблиц работы [7] >, составленных для расчета частотных характеристик электрических цепей. При этом весь спектр отражения, построенный как функция частоты V в двойном логарифмическом масштабе, разбивали на 22 участка, каждый из которых аппроксимиро-Еали отрезком прямой. Для области частот О—12500 см величина коэффициента отражения принята постоянной и равной 12,8 /о в соответствии с измерениями на краю длинноволновой части исследуемого диапазона. При меньших частотах [c.148]

Программа охватывала исследование зависимости процессов электризации капель от множества влияющих факторов конструктивно-геомет-рических параметров основных и влияющих электродов (заряжающих электродов, формируемой капли, предыдущих капель, отклоняющей системы, возмущенной струи, эмиттера капель), электрических параметров заряжающей системы, гидродинамических параметров эмитгера и электрофизических параметров рабочих жидкостей [5,16,18,25,37,72]. При этом использовались аналитический метод, численное моделирование на ЭВМ и комплексные экспериментальные исследования. Были исследованы и сопоставлены обширные классы осесимметричных и неосесимметричных заряжающих электродных систем (концентрический цилиндр, кольцо, диск, поперечный индуктор, продольные пластины, плоскопараллельный продольный индуктор). В результате исследования разработаны методы построения, расчета, проектирования и оптимизации заряжающих систем по критерию минимизации массогабаритных характеристик, улучшения качества печати, повышения надежности функционирования, снижения затрат на производство и эксплуатацию при создании отечественных конкурентоспособных ЭКС-комплексов. [c.60]

Рассмотрим характеристики оптически тонких дуг, что может позволить в первом приближении прогнозировать поведение дуг высокого давления в случае, когда газ достаточно прозрачен, а плотность объемного излучення и соизмерима с оЕ . Из уравнения энергии (2.1.40) следует, что для того, чтобы профиль температуры был мопотопио убывающей функцией радиуса и ие имел экстремумов (за исключением г=0), член У(А,УГ) должен иметь отрицательную величину. Знак этого члена определяется результирующей энергией аЕ —и, подведенной к газу. Как видно из уравнения (12.1.40), при оЕ и знак будет отрицательным, при оЕ < и — положительным. На рис. 7 представлены принципиальные зависимости и У в функции от температуры, построенные для одного давления и разных значений напряженности электрического поля. Каждая из кривых аЕ" соответствует постоянному значению Е п характеризует подвод энергии в различных точках сечепия какой-либо одной дуги. Следует заметить, что при изменении осевой температуры должен меняться и радиус дуги, соответствующий выбранному значению Е = с. При заданной величине То кривая Е = с на участке характеризует одну дугу с определенным радиусом Я. Таким образом, если известны а Т, р) и 11 Т, р), график, представленный на рнс. 7, легко может быть построен для любых условий горения дуги. [c.97]

При построении теории высокочастотных разрядов, как и в любой теории плазмы, обычно исходят из предиоложения о характере электрического иоля, чтобы найти плотность заряда с/ и тока у. Для этого должны быть решены совместно уравнения Максвелла и (в зависимости от принятого приближения) либо кинетические уравнения, либо уравнения магнитной газодинамики или, наконец, уравнения движения среднего электрона . Только в случае линеаризации задачи (при небольших напряженностях полей) возможно сведение ее к решению уравнений Максвелла, дополненных так называемыми материальными уравнениями, в которые входят характеристики плазмы — проводимость о и диэлектрическая проницаемость е. Последние вычисляются отдельно с помощью уравнений движения. При достаточно больших магнитных нолях величины о и е являются тензорными. Строго говоря, параметры разряда должны быть определены через функции распределения частиц по скоростям [1]. Однако некоторые основные черты высокочастотных разрядов могут быть выявлены с помощью простейшей теории среднего электрона , в которой уравнение движения записывается в предположении постоянства коэффициента треипя между частицами [c.209]

Следует иметь в виду, что электрическое и магнитное поля токового диполя однозначно определяются его характеристиками - дипольным моментом и координатами расположения. И, наоборот, по измерениям любого из этих полей можно однозначно определить характеристики диполя. Однако при измерении магнитного поля вне проводника существенную роль играют вышеописанные закономерности влияния на магнитное поле структуры проводника, и особенно свойств его симметрии. В отношении возможностей решения обратной задачи это влияние противоречиво положительный аспект состоит в том, что нормапьная к поверхности Проводника компонента магнитной индукции мало зависит от структуры среды и практически отражает только свойства самого генератора отрицательный аспект — практическое отсутствие чувствительности магнитных измерений к компоненте диполя, нормальной к поверхности проводника. Таким образом, если идентификация генератора осуществляется по чисто магнитным измерениям, то фактически рассматриваются только тангенциальные к поверхности проводника диполи. При этом решение обратной задачи сводится к следующим трем этапам измерение магнитного поля в точках, распределенных на заданной поверхности наблюдения первичная обработка данных (синхронизация, фильтрация и Т.Д.) и построение эквииндукционной карты определение характеристик дипольного генератора (двух компонент дипольного момента и трех координат положения). Такой подход можно считать обоснованным в тех случаях, когда изучаемый реапьный био-элект ческий процесс с достаточной точностью сводится к одному дипольному генератору это может быть локальная возбуждающаяся область мозга, волна возбуждения проводниковой системы сердца, инфарктный очаг миокарда и тл. Метод определения характеристик диполя зависит от конкретных условий исследования и реально достижимого уровня точности. [c.261]

Оригинальным примером использования энергии градиента температуры в океане служит энергетическая установка, построенная по проекту японских специалистов на острове Науру Осенью 1981 г. начала давать электрический ток опытная установка лющностью 100 кВт, обсуждается строительство коммерческой энергоцентрали ОТЕС на 2,5 тыс. кВт. Сравнительные характеристики обеих установок приведены ниже [c.144]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология