Теплоотдача в трубах с кольцевым сечением

При движении теплоносителя в межтрубном пространстве двухтрубного теплообменника расчет коэффициента теплоотдачи можно производить по формулам (II.9), (II. 10), (II. 13), подставляя в качестве определяющего размера эквивалентный диаметр кольцевого сечения между трубками с(,, = =г- Ьц — (где — внутренний диаметр наружной трубы, — наружный диаметр внутренней трубы). В случае развитого турбулентного режима можно также рекомендовать [6] формулу [c.22]

Кроме вставок и насадок теплообмен в трубах можно интенсифицировать применением шероховатых поверхностей, накаткой упомянутых кольцевых канавок, изменением поперечного сечения трубы ее сжатием. В этом случае даже при ламинарном режиме течения теплоносителя теплоотдача в трубах на 20—100 % выше, чем в гладких трубах. [c.46]

Для высокотемпературного нагревания газов часто применяют такие теплообменники, в которых один из теплоносителей движется по каналу кольцевого сечения. Это теплообменники типа труба в трубе, с двойной циркуляцией, трубчатые элементы со вставными стержнями [1, 2]. В таких теплообменниках наряду с обычным конвективным теплообменом в условиях высоких температур происходит лучистый теплоперенос между поверхностями, образующими кольцевой канал. Переданное таким образом тепло сообщается затем газу уже обычной конвекцией. При этом происходит увеличение коэффициента теплоотдачи на внутренней стороне теплообменника, снижение температуры стенки. [c.83]

Пример, Найти систему чисел подобия для описания поля температуры и теплоотдачи при ламинарном стационарном и стабилизованном течении жидкости с постоянными физическими свойствами в трубе кольцевого сечения внутренний диаметр трубы 2го, наружный 2г, Средняя скорость жидкости гд и температуры на входе Го постоянны. В момент времени, предшествующий начальному, температура жидкости и стенок одинакова и равна Го. В начальный момент времени температура стенок скачкообразно изменяется и далее остается неизменной и равной Т . Таким образом, в трубе осуществляется нестационарный теплообмен, который в пределе (при т- с ) становится стационарным. [c.34]

При движении теплоносителя в межтрубном пространстве двухтрубного теплообменника коэффициент теплоотдачи можно рассчитать по формулам (2.12), (2.15), подставляя в качестве определяющего размера эквивалентный диаметр кольцевого сечения между трубками d-, = D —d (где Z)a — внутренний диаметр наружной трубы (il, — наружный диаметр внутренней трубы). [c.50]

При движении теплоносителя в кольцевом пространстве, образованном соосными трубами (теплообменник типа труба в трубе ) расчет коэффициента теплоотдачи можно проводить по формулам (5.27), (5.30) и (5.34), подставляя в качестве определяющего размера эквивалентный диаметр кольцевого сечения между трубками с1э = Ов — с1н (Дв —внутренний. диаметр наружной трубы, с1н—наружный диаметр внутренней трубы). В случае развитого турбулентного режима можно также рекомендовать формулу [c.72]

Определяют коэффициент теплоотдачи со стороны теплоносителя, проходящего по внутренним трубам теплообменника. Предварительно рассчитывают скорость этого теплоносителя и величину критерия Рейнольдса (последнюю необходимо определить также для предварительного выбора расчетной формулы, по которой находится коэффициент теплоотдачи). Затем находят коэффициент теплоотдачи со стороны теплоносителя, проходящего в межтрубном пространстве кольцевого сечения. [c.96]

Обычно рассматривается система, в которой жидкости с разной температурой движутся в кольцевом пространстве, образуемом соосными трубами. Коэффициент теплоотдачи для жидкости в кольцевом пространстве может быть рассчитан но уравнениям для труб круглого сечения с введением эквивалентного диаметра, как показано в гл. 15. Для кольцевого пространства этот эквивалентный диаметр равен внутреннему диаметру наружной трубы В 2 минус наружный диаметр внутренней трубы Виганд предложил следующее уравнение для коэффициента теплоотдачи от наружной стенки внутренней трубы [c.353]

П — периметр сечения в м. Следует иметь в виду, что кольцевое или сложное сечение в межтруб-ном пространстве аппарата при наличии пучка труб значительно отличается от круглого сечения, для которого выведены приведенные выше формулы теплоотдачи внутри каналов. Применение в этом случае эквивалентного диаметра может вызвать существенные погрешности, и такой способ расчета можно принять только как приближенный. [c.452]

Благодаря малым сечениям внутренней трубы и кольцевого зазора даже при небольших расходах теплоносителей достигаются высокие скорости потока жидкости — 1—2,5 м/с. Это обеспечивает высокие коэффициенты теплоотдачи. Однако теплообменники типа труба в трубе громоздки и более металлоемки, чем кожухотрубчатые теплообменники. Теплообменники изготавливаются ил ГОСТ 9930—61. [c.136]

Следует иметь в виду, что кольцевое или сложное сечение, образованное в межтрубном пространстве при наличии пучка труб, значительно отличаются от круглого Сечения, для которых и выведены приведенные выше формулы теплоотдачи внутри каналов. Следовательно применение эквивалентного диаметра не [c.218]

Для интенсификации конвективной теплоотдачи в трубах и каналах известны и применяются различные способы, например а) установка внутри труб лопастных завихрителей или глухих сердечников, превращающих круглое сечение трубы в кольцевое б) установка вставок, турбулизирующих поток в) использование центробежной силы потока [учитывая при этом (4-13)], особенно в спиральных теплообменниках и др. [c.140]

Змеевик погружается в жидкость, находящуюся в корпусе аппарата. Скорость движения мала вследствие большого сечения корпуса аппарата, что обуславливает низкие значения коэффициентов теплоотдачи от наружной стенки змеевика к жидкости (или наоборот). Для увеличения этого коэффициента теплоотдачи повышают скорость движения жидкости путем установки в корпусе аппарата, внутри змеевика, стакана. В этом случае жидкость движется по кольцевому пространству между стенками аппарата и стакана с повышенной скоростью. Часто в погружных теплообменниках устанавливают змеевики из прямых труб, соединенных калачами. [c.29]

Для давлений от 2,5 Мн1м и до самых высоких распространены холодильники второго выполнения, но гладкотрубные (рис. IX. 12), с током газа по внутренней трубе, рассчитанной на его давление. Охлаждающая вода протекает в кольцевом канале, образованном трубами, и движется противотоком относительно газа. Внутренние трубы холодильника последовательно соединены посредством отъемных калачей. Иногда для уменьшения числа разъемов каждая пара внутренних труб связана приварным калачом. Для возможности чистки кольцевого канала соединение внутренних труб с наружными выполнено разъемным и уплотнено резиновым кольцом, зажатым между двумя фланцами. Водяные патрубки часто изготовляют в виде труб прямоугольного сечения с расположением большей стороны прямоугольника вдоль оси труб холодильника и с касательным вводом в кольцевой канал. Этим достигается винтовое движение воды, усиливается теплоотдача и устраняется оседание грязи. Для повышения скорости воды сечение кольцевого канала должно быть небольшим. [c.482]

При малых расходах теплоносителей для создания достаточных значений скоростей их движения используются двухтрубчатые теплообменники (труба в трубе), представляющие собой набор последовательно соединенных элементов, состоящих из двух труб (рис. 3.44). Можно считать, что такой теплообменник - это предельный случай кожухотрубчатого TOA, у которого трубный пучок состоит из одной трубки. Поперечные сечения внутренней трубы (обычно диаметром 57-108 мм) и кольцевого сечения межтрубного пространства (диаметр наружных труб 76-159 мм) невелики, что часто и обеспечивает скорости обоих теплоносителей, достаточные для интенсивной теплоотдачи в обоих пространствах такого теплообменника. Кроме того, при повышенных скоростях теплоносителей (до 3 м/с) замедляется нежелательный процесс отложения загрязнений на теплопередающих поверхностях. [c.302]

В случае турбулентного движения коэффициенты теплоотдачи между потоком жидкости в кольцевом сечении и поверхностью внутренней трубы можно вычислить по уравнению Монрада [36] для пределов Rea от 12 ООО до 220 ООО [c.406]

Ср - удельная изобарная теплоемкость газа, Дж/(кг °С) 2 - коэффициент теплоотдачи от сухого (отсепарированного) газа к трубе, определяется аналогично ах по формуле Крауссольда, в которую вместо д. подставляется - эквивалентный диаметр (в м), вычисленный для кольцевого сечения по формуле (1 = [c.439]

Каналы некруглого сечения. Для кольцевого пространства, образованного соосными трубами, при определении теплоотдачи от наружной стенки внутренней трубы удовлетворительные результаты дает расчет по уравнению Вигонда [16] [c.109]

В зависимостях для расчета коэффициента теплоотдачи для внутренней поверхности труб направление теплового потока учитывают отношением чисел Прандтля (Рг/Рг )° , рассчитанным для параметров потока при средней его температуре и при средргей температуре стенки. Если трубы имеют некруглое сечение или поток движется в кольцевом зазоре, как в теплообменниках тина труба в трубе , вместо диаметра трубы с1 в расчетных уравнениях используют эквивалентный диаметр (см. гл. II). [c.183]

Теплопередача от газа к газу, как и в обыкновенных теплообменниках, происходит через металлическую стенку. Когда секция, по которой проходит сжатый воздух, начинает забиваться льдом и твердой углекислотой, направление потоков автоматически изменяется на обратное. Поперечное сечение обеих секций должно быть одинаковым, что приводит или к пониженному значению коэффициента теплоотдачи со стороны сжатого газа, или к большому сопротивлению обратного потока. Это является недостатком реверсивных теплообменников. Как и в регенераторах, потоки приходится балансировать, причем обычно пользуются петлей Трумплера . При этом способе, не вызывающем особых технических затруднений, балансирующий сжатый воздух дополнительно проходит через специальную секцию теплообменника, охлаждая основной поток сжатого газа. Первые реверсивные теплообменники представляли собой концентрические трубы с ребрами в кольцевом зазоре. Теперь же в качестве реверсивных обычно используются пластинчато-ребристые теплообменники. Для больших установок, когда невозможно создать нужную поверхность теплопередачи в одном аппарате, приходится соединять несколько теплообменников параллельно, обеспечивая равномерное распределение газа между ними. [c.198]