Аппарат сепарационного пространства

Расход греющего пара значительно снижается по сравнению с однокорпусной выпаркой, если процесс проводят в многокорпусных выпарных установках. Как указывалось, принцип действия ее сводится к многократному использованию теплоты греющего пара, поступающего в первый корпус установки, путем обогрева каждого последующего корпуса вторичным паром из предыдущего корпуса. Схема многокорпусной выпарной установки, работающей при прямоточном движении пара и раствора, представлена на рис. 127. Исходный раствор, подлежащий выпариванию, из емкости 2 подается центробежным насосом 1 в подогреватель раствора 3. В этом аппарате раствор нагревают до температуры кипения и подают в первый аппарат I установки. Теплообменной поверхностью подогревателя являются трубы, обогреваемые со стороны межтрубного пространства насыщенным водяным паром. Раствор, находящийся внутри труб, кипит и частично выпаривается. Вторичный пар, поступающий в верхнюю часть аппарата — сепарационное пространство, отделяется от брызг и поступает в межтрубное пространство аппарата 5 для выпаривания раствора в этом аппарате. Частично выпаренный в аппарате 4 раствор поступает самотеком в аппарат 5. Образовавшийся в межтрубном пространстве аппарата 4 конденсат через конденсатоотводчик удаляется из аппарата. Аналогично процессы выпаривания протекают в аппаратах 5 и 6. По мере прохождения из корпуса в корпус давление и температура пара понижаются и из последнего корпуса пар выходит с низкими [c.139]

Выпарной аппарат с подвесной нагревательной камерой (рис. 70, б). В аппарате с подвесной камерой циркуляция раствора осуществляется вверх по трубам и вниз по кольцевому зазору. Длина труб достигает 1,3—1,7 м, диаметр — 57,5 63,5 и 70 64 мм. Поверхность нагрева составляет 50—150 м , объем сепарационного пространства 0,5—5,7 м при Р = 100 кПа и 0,7—11 м при Р = = 14 кПа. Преимущества по сравнению с предыдущим типом аппаратов заключаются в меньшем уносе влаги вторичным паром (так как труба подачи греющего пара помещена внутри аппарата) и в возможности относительно быстрой замены греющей камеры. [c.109]

Аппарат с центральной циркуляционной трубой (рис. 129) распространен в действующих производствах. Он состоит из стального корпуса 1, имеющего теплообменную новерхность в виде трубчатки 2. В верхней части аппарата—сепарационном пространстве 5 установлен брызгоуловитель 4 для отделения вторичного пара от брызг раствора, увлекаемых при кипении. В центральной части трубчатого теп.лообменника имеется труба большего диаметра 3. В этой трубе раствор нагревается не так интенсивно, как в остальных, более тонких трубках, в которых образуется парожидкостная смесь. За счет большей плотности раствора в центральной трубе он опускается вниз, [c.149]

Ко второму классу относятся секционированные колонные аппараты, характеризующиеся многократным прерывистым или ступенчатым (скачкообразным) межфазным контактом. Аппараты этого класса разделены по высоте на определенное число последовательно работающих секций, основаниями которых часто являются распределительные (контактные) устройства различных конструкций (тарелки). После контакта на распределительном устройстве каждой секции взаимодействующие потоки проходят через сепарационное пространство, вновь контактируют на распределительном устройстве следующей секции, и т. д. В ряде случаев [c.13]

Минимальная высота, обеспечивающая устойчивую работу аппарата, 200—300 мм, максимальная высота ограничивается сопротивлением слоя. На практике применяют псев-доожиженные слои высотой 3—4 м и более. Над слоем должно быть свободное сепарационное пространство, высота которого для промышленных аппаратов больше или равна (1ч-2)0. [c.178]

Высоту сепарационного пространства в аппарате следует принимать не менее 1 м. [c.50]

Уменьшение высоты надслоевой области может быть достигнуто двумя способами — путем расширения сепарационного пространства и за счет установки над слоем различных конструкций стабилизирующих или отбойных решеток. Первый способ может быть рационален при угле расширения у < 20" для аппаратов с относительно небольшим диаметром (до 1,5 м). Для реакторов с большим диаметром эффективность применения расширяющейся надслоевой зоны мала вследствие увеличения общей турбулизации потока газов и неоднородности его поля скоростей. [c.260]

Действительная скорость газа в сепарационном пространстве для аппарата с вертикальными стенками, м/с [c.220]

Таким образом, в аппарате с вертикальными стенками обеспечивается осаждение в сепарационном пространстве частиц материала наиболее мелкой фракции. В случае, если у, > необходимо увеличить сечение сепарационного пространства аппарата до значения при котором, обеспечивается осаждение наиболее мелких частиц материала. [c.220]

Наша монография посвящена физическим основам работы аппаратов кипящего слоя простейшей формы — постоянного сечения (за исключением надслоевого сепарационного пространства) при развитом псевдоожижении. Различные другие модификации кратко рассматриваются в главе V под углом зрения — какие из физических особенностей основного типа кипящего слоя сохраняются в этих модификациях и какие технологические дефекты преодолеваются. [c.6]

Для равномерного распределения скоростей газа по сечению вертикального аппарата в пределах сепарационной зоны необходимо, чтобы расстояние между штуцерами входа и выхода газа превышало высоту сепарационного пространства на величину радиуса корпуса аппарата. [c.367]

Расстояние между тарелками следует определять по условиям работы колонны при нагрузках, соответствующих точке захлебывания , с тем чтобы обеспечить возможность эксплуатации аппарата во всем интервале устойчивой работы тарелок. Известно, что расстояние между тарелками должно быть больше или равно сумме высот вспененного слоя жидкости (Я ) и сепарационного пространства (Я,.) [c.410]

Многочисленные исследования уноса в барботажных аппаратах показали, что унос резко возрастает с увеличением приведенной скорости газа и уменьшением расстояния между тарелками (точнее, высоты сепарационного пространства, т. е. расстояния от верхней части барботажного слоя до вышележащей тарелки). Увеличение плотности орошения и высоты сливного порога приводит к возрастанию уноса вследствие увеличения высоты барботажного слоя и соответственного уменьшения высоты сепарационного пространства. [c.555]

Сечение сепарационного пространства рассчитывают по скорости начала уноса тех фракций материала, которые должны остаться в слое. При работе с материалом узкого гранулометрического состава может быть принят аппарат постоянного по высоте сечения. [c.149]

Высота сепарационного пространства принимается равной сечению аппарата, так как в аппарате обрабатывается материал узкого гранулометрического состава и скорость воздуха, равная 1,7 м/с, значительно меньше скорости начала уноса наименьших частиц. [c.154]

Рабочий объем любого аппарата КС делится 1) на основной КС с неизменной (в первом приближении) по высоте слоя порозностью согласно табл. 6.1 и 6.3 и уравнению (6.15) 2) на надслоевое (сепарационное) пространство с возрастающей по высоте порозностью от 0,7—0,8 до 1,0. [c.331]

При разгонке под давлением иногда наблюдается брызгоунос примесей с парогазовой смесью. Это может быть объяснено недостаточным сепарационным пространством в аппарате или чрезмерным [c.222]

Скоростные прямоточные распыливающие абсорберы отличаются тем, что в случае прямотока процесс можно проводить при высоких скоростях газа (до 20-30 м/с и выше), причем вся жидкость уносится с газом и отделяется от него в сепарационном пространстве 4. К этому типу аппаратов относит- [c.80]

ВЫБОР РАЗМЕРОВ СЕПАРАЦИОННОГО ПРОСТРАНСТВА ВЫПАРНЫХ АППАРАТОВ [c.730]

Если в аппарате образуется W кг/ч вторичного пара с удельным объемом V м /кг, то требуемый объем сепарационного пространства составит V = (я /4) Н = ( ь)1Ях. Из этого выражения удобно определить диаметр сепарационного пространства, поскольку высотой Яд приходится задаваться при расчете Я и Ях по приведенным выше формулам. В современных аппаратах для спокойно кипящих растворов Н, принимается не менее 1,6 м, а для сильно вспенивающихся растворов —до 2,5—3 м. [c.417]

Аппараты с псевдоожиженным слоем применяются также для изотермической кристаллизации как при атмосферном давлении, так и под вакуумом. В данном случае (рис. XV-7, б) в циркуляционный контур входит вместо холодильника трубчатый испаритель, обогреваемый паром, а корпус имеет сепарационное пространство для отделения вторичных паров. При каждом проходе через испаритель раствор несколько перегревается и при входе в корпус кристаллизатора происходит самоиспарение. Образующийся вторичный пар удаляется из сепарационного пространства, а пересыщенный раствор проходит через слой сформировавшихся кристаллов, обусловливая их рост. [c.698]

Пленочный испаритель с восходящей пленкой (рис. 6.8.2.1) — это вертикальный кожухотрубный аппарат с сепарационным пространством в верхней части. Статический напор жидкости в нем поддерживается на уровне 1/3 высоты труб. При подаче теплоносителя в межтрубное пространство жидкость, находящаяся в трубах, вскипает, и вторичный пар увлекает жидкость в виде капель и пленки вверх. [c.541]

СЛОЙ 1, сепарационного пространства для разделения твердых частиц и ожижающей среды 2, подводящего короба 3 для ввода сплошной среды, подающейся снизу аппарата, газораспределительной решетки 4, необходимой для равномерного распределения сплошной среды по сечению аппарата. [c.586]

Часть жидкости с основной зоны сливается в беспороговый кольцевой перелив шириной 30—70 мм и поступает на первую и далее на вторую дополнительную зону. Другая часть жидкости, пройдя через цилиндрическое переливное устройство, сразу поступает на вторую дополнительную зону. Подбирая свободное сечение дополнительных зон, можно получить конструкцию аппарата с минимальными сепарационными пространствами. Регулируя соотношение площадей цилиндрического и кольцевого переливов, можно обеспечить переток жидкости без значительного увеличения числа переливных устройств. Для предотвращения байпаса жидкости через кольцевой перелив каждый переливной патрубок имеет кольцевой защитный козырек. [c.207]

Во вращающемся двухфазном потоке создаются наиболее благоприятные условия для использования инерционных и центробежных сил с целью устранения крупномасштабных турбулентных пульсаций в слое и гидродинамической стабилизации потока, а также для сепарации фаз после контакта при высоких скоростях газа. Кроме того, вращающийся двухфазный поток способствует многократной. рециркуляции жидкости, что значительно уменьшает байпас жидкости при малых ее расходах. Вследствие вращательного движения газа в сепарационном пространстве большая часть мелких капель и брызг сепарируется на стенках аппарата, образуя зону вращающейся пленки жидкости. [c.122]

В общем случае массопередача в тарельчатых аппаратах, как известно, описывается математической моделью структуры потоков с продольным перемешиванием и поперечной неравномерностью потоков (байпасом пара и жидкости), провалом и уносом жидкости с контактных устройств и неполным перемешиванием пара в сепарационном пространстве колонны. Параметрами таких моделей являются критерий Ре или числа секций полного перемешивания s, относительный унос жидкости е, доля провала доля байпаса жидкости f и, наконец, число единиц переноса Nqg или локальная эффективность массопередачи Еу. [c.249]

Роль подбрасывания частиц над свободной поверхностью псевдоожиженного слоя в механизме уноса подтверждается наличием двух характерных областей [162], из которых одна (вблизи свободной поверхности слоя) содержит частицы различных размеров, а другая (отстоящая дальше от свободной поверхности слоя) — частицы мелочи, подлежащие выносу при любой высоте свободного (сепарационного) пространства аппарата. В свете такого толкования наличие основного компонента в уносе и при достаточной высоте сепарационного пространства можно объяснить нестабильной неравномерностью газового потока в поперечном сечении ап- [c.146]

С термином КВСП связано понятие о высоте сепарационного пространства, представляющей собой расстояние от свободной поверхности расширенного слоя до верхнего среза аппарата. Типичная зависимость массового количества унесенной мелочи от времени для различных высот сепарационного пространства (305, 600 и 915 мм) приведена на рис. Х1У-4. Среди изученных систем наибольшая скорость уноса мелочи зафиксирована для сепарационного пространства диаметром 305 мм для крупных установок получены практически одинаковые скорости уноса. Следовательно, высоты сепарационного пространства для крупных установок существенно превышают значения КВСП, характерные для рассматриваемых систем и принятых расходов газа. [c.552]

При прекращении подачи газа в слой твердые частицы еще некоторое время сохраняют подвижность. В течение этого времени дифференциальный манометр, присоединенный к основанию слоя и сепарационному пространству аппарата, показывает определенный перепад давления. Если в этот период дутьевая камера, окажется соединенной с атмосферой (например за счет негерметич-ности крышки смотрового люка или отсутствия обратного клапана на нагнетательной линии воздуходувки), то в газовые каналы распределительного устройства может попасть большое количество твердых частиц. Последние могут проникнуть даже внутрь дутьевой камеры. То же самое может произойти, если в продувочной трубе у основания осевшего слоя сохраняется давление воздуха, а дутьевая камера в этот момент соединена с атмосферой. [c.696]

Скорость в сепарационном пространстве зависит от скорости начала уноса наименьших частиц, которые не должны выноситься из аппарата. В рассматриваемом случае частицы размером 50 мкм и выше должны остаться в слое. Для этих частиц Аг = 5,58 Rey = 0,278 и = 0,15 м/с. Скорость газового потока в дегидрататоре (в сепарационном пространстве) должна быть примерно на 20% ниже этой скорости, т. е. Шсеп = 0,15/1,2 = 0,125 м/с. Площадь сечения сепарационного пространства Seen = U2/(3600z en) = 7880/(3600-0,125) = 17,5 м1 [c.189]

При создании промышленного аппарата был проработан вариант с нижним выводом паров Такое решение обладает рядом преимуществ, хотя малоизвестно в мировой практике. Прежде всего, получается значительный выигрыш в длине вала ротора на величину, равную высоте сепарационного пространства. При эксплуатации испарителя в качестве самостоятельного аппарата в этом варианте можно применять выносной сепаратор, а в случае использования его как испарителя ректификационной колонны необходимость в сепараторе вообще отпадает Кроме того, испаритель с нижним выводом паров в ректификационную колонну можно скомпоновать наилучшим образюм, установив их на одной высоте. Это особо важно для вакуумной ректификации, когда расположение испарителя и ректификатора, каждый из которых имеет барометрические трубы высотой до 10 м, одного под другим приводит к необходимости строительства очень высоких производственных зданий. С учетом изложенного выше разработан аппарат с нижним выводом паров, что значительно упрощает конструкцию узла для подачи питания в аппарат (рис. 69). Она состоит из трубопровода для подачи исходного продукта на вращающееся кольцо, плоскость которого несколько опущена по сравнению с плоскостью распределительной тарелки. При заполнении кольца продуктом последний поступает на распределительную тарелку и далее под действием центробежных сил затекает во впадины гофр барабана Характеристика разработанного испарителя такова. [c.199]

Высота сепарационного пространства служит для снижения влияния на процесс явления брызгоуноса, который в тарельчатых аппаратах проявляется всегда. При разрыве пузырьков, выходящих на поверхность барботажного слоя, газовым потоком увлекаются образующиеся при этом капли жидкости. Эти капли, попадая на вышерасположенную тарелку, снижают на ней движущую силу процесса массопереноса и увеличивают нагрузку на сливные устройства. При выходе из абсорбера газ уносит с собой часть абсорбента, что может привести к его необратимой потере. Для снижения этих потерь применяют различные брызгоуловители над верхней тарелкой (слой насадки, вертикальные гофрированные листы и т. п.) или ловушки капель на выходе газа из абсорбера. Таким образом, явление брызгоуноса является одной из основных причин, ограничи-ваюпщх возможность интенсификации тарельчатых аппаратов. [c.92]

Отделение вторичного пара от капель жидкости в выпарном аппарате происходит в надрастворном (сепарационном) пространстве. Из-за неопределенности в интенсивности уноса и в распределении образующихся капель по размерам до сих пор не разработаны точные методы расчета необходимого объема сепарационного пространства. В настоящее время его объем принято определять по максимально допустимому объемному напряжению парового пространства Jt , зависящему прежде всего от давления в аппарате. Величина представляет собой предельно допустимый удельный (приходящийся на 1 м сепарационного пространства) расход вторичного пара (мУс), при котором гарантировано достаточно полное отделение капель (их осаждение) в сепарационном пространстве. При больщем расходе вторичного пара наблюдается повыщенный унос капель из-за роста скорости пара в этом пространстве. [c.730]

Внутреннее пространство выпарного аппарата можно представить состоящим из двух частей растворной инадрас-т в о р н о й (сепарационной). Первая заполнена выпариваемым раствором и ее объем зависит от типа выпарного аппарата и геометрических размеров его поверхности нагрева. Заметим, что аппараты с большим растворным пространством менее чувствительны к колебаниям давления греющего пара. Большое растворное пространство уменьшает также опасность оголения верхних частей поверхности нагрева и их инкрустации, но способствует бурному пенообразованию, заполнению пеной сепарационного пространства и уносу пены вторичным паром. По этой причине при выпаривании [c.415]

В многоступенчатых аппаратах прямоточными ступенями контакта [3] взаимодействие фаз осуществляется в дисперсном слое при совместном однонаправленном движении газа и жидкости. Дисперсный газожидкостной поток образуется в результате эжектирования жидкости из специального переливного устройства и дробления ее на струи и капли газом, движущимся с высокой скоростью в свободном пространстве колонны между инжекционным и сепарационным пространствами. [c.120]

Предполагается [758], что за пределы критической высоты сепарационного пространства крупные частицы попасть не могут, поскольку релаксация скоростей до характерного профиля, соответ-ствуюш,его данному режиму движения газа, полностью завершается в пределах этой критической высоты. Последнее положение вряд ли справедливо, так как профиль скоростей над слоем может существенно отличаться от равномерого, максимальная скорость по оси потока может в 1,2—2 раза превышать ее среднее значение [740] По этой причине в уносе обязательно должно содержаться некоторое количество частиц основного компонента, попавших при выбросе из слоя в центральную часть газового потока. По этой же причине частицы мелочи, выброшенные из слоя вблизи стенок аппарата, могут возвратиться обратно в слой, поскольку в этих зонах скорость газа может оказаться значительно меньше средней и меньше скорости витания мелких частиц. [c.147]