Гидравлическое сопротивление тарелок

Рис. 12.9. Гидравлическое сопротивление тарелок ситчатой и колпачковой (/), клапанной (2) и из просечного листа с отбойными элементами (3)

Гидравлическое сопротивление тарелок рассчитывается исходя из геометрических размеров сливных устройств и высоты слоя жидкости над ними, поэтому размерность АР приводится в м или в мм столба жидкости. [c.90]

Гидравлическое сопротивление тарелок абсорбера определяют по формуле [c.112]

РАСЧЕТ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТАРЕЛОК АБСОРБЕРА [c.112]

Гидравлическое сопротивление тарелок. I. Расчет АР при условии [c.99]

В данном разделе рассмотрены режимы барботажа, структура барботажного слоя, гидравлическое сопротивление тарелок и приведены данные по гидродинамике отдельных типов тарелок. Далее рассмотрены гидравлика течения жидкости по тарелкам, перемешивание в барботажных абсорберах, унос жидкости и поверхность контакта фаз. [c.511]

Давление внизу колонны Р с учетом гидравлического сопротивления тарелок принимаем на 0,04 МПа больше давления Рв, т. е. Pw=Ро+0,04== 1,2- -+0,04=1,24 МПа. [c.68]

Число тарелок в вакуумных колоннах топливных установок невелико до 8 в концентрационной части и 4 в отгонной. Гидравлическое сопротивление тарелок должно быть возможно меньшим. Вакуум в колонне составляет 700—740 рт. ст. соответствующее этому низкое остаточное давление в колонне наряду с наличием водяного пара способствует большей глубине отбора дистиллята. [c.302]

Гидравлическое сопротивление тарелок [c.521]

Та блица 6- 1 Гидравлическое сопротивление тарелок [24] [c.273]

Гидравлическое сопротивление тарелок определяется на основе следующей схемы расчета сопротивление орошаемой тарелки рассматривается как суммарная потеря напора на сухой тарелке А сух и в слое жидкости АР [c.188]

Гидравлическое сопротивление тарелок. Гидравлическое сопротивление тарелки АР есть сумма сопротивлений сухой тарелки АРс и слоя жидкости на тарелке АРж и сопротивления, обусловленного силой поверхностного натяжения АРа, т. е. [c.92]

Гидравлическое сопротивление тарелок. Расчет АР проводят по уравнению АР—АРс -f АРж- (1,166) [c.102]

Гидравлическое сопротивление тарелок. Расчет АР проводят по уравнению АР=АРс + АЯж- (1.166) Гидравлическое сопротивление сухой тарелки равно [c.102]

В ректификационной колонне давление меняется по высоте аппарата в зависимости от гидравлических сопротивлений тарелок и отбойных устройств. [c.151]

Гидравлическое сопротивление тарелок. 1. Расчет ЛР при условии [c.99]

Высокие эксплуатационные показатели достигаются также на многослойных ситчатых тарелках провального типа. Многослойные ситчатые тарелки представляют собой пакет из 3—5 обычных тарелок, установленных друг относительно друга на расстоянии 30—50 мм, с отверстиями, расположенными соосно на соседних тарелках, диаметры которых увеличиваются по ходу движения газового потока. Такое конструктивное выполнение пакета обеспечивает равномерное расширение газового потока в отверстиях, аналогичное движению газа в диффузорах, благодаря чему и увеличивается производительность, эффективность массопередачи, расширяется диапазон устойчивой работы и уменьшается гидравлическое сопротивление тарелок. [c.256]

Дополнительные сведения о расчете гидравлического сопротивления тарелок провального типа и оптимальной скорости газа можно найти в специальной и справочной литературе. [c.966]

Гидравлическое сопротивление тарелок абсорбера [c.209]

Определяют гидравлическое сопротивление тарелок. [c.357]

Гидравлическое сопротивление тарелок (АР) определяют по уравнениям [c.404]

Если пары ректификата могут быть сконденсированы с помощью воды или воздуха, то в рефлюксной емкости поддерживается давление, равное атмосферному, а вверху колонны оно несколько превышает атмосферное (на 0,2—0,3 кгс/см ). Давление низа колонны выше, чем давление верха на величину, соответствующую гидравлическому сопротивлению тарелок (на 0,2—0,5 кгс/см ). [c.245]

Гидравлические сопротивление тарелок абсорбера определяется из выражения [c.357]

Гидравлическое сопротивление тарелок. ...... [c.197]

Коэффициент гидравлического сопротивления тарелок с клапанами, имеющими стандартную форму, размеры = 50 мм и [c.164]

Методика расчета гидравлического сопротивления тарелок подробно рассмофена в [111), его определяют как сумму сопро- [c.511]

В настоящее время все большее распространение получают тг рельчатые регенераторы. Так, на основании опытных данных, полз ченных на лабораторной и модельной установках [107], для извлечения СО 2 из топочных газов рекомендован промышленный регенератор с ситчатыми тарелками. Аппарат диаметром 0,67 м имеет семь ситчатых тарелок со стесненным сливом жидкости, свободное сечение тарелок 17%, высота сливного порога 70 мм. Степень извлечения СОз из раствора МЭА составляет 0,5—0,55, Гидравлическое сопротивление тарелок в среднем 490 Па (50 мм вод. ст.). [c.200]

Из примера 7 имеем, что на тарелке питания мольный расход пара составляет 0,00756 кмоль/с, содержание метанола а нем 0,726 мол. доли, а температура равна 74,6 °С. Повторяя расчет для услокий на тарелке питании, получим Л4 = 28,2, 6 =0,213 кг/с, (> , = 0,988 кг/м (пренебрегая изменением давления, обусловленным гидравлическим сопротивлением тарелок) К = 0,216 м /с, глпх = 0,75 м, 0, = 0,ЗГ м. [c.118]

Атмос4 рное давление в ректификационной колонне или некоторое превышение давления над атмосферным принимаются в том случае, когда пары дистиллята при данном давлении могут быть сконденсированы при помощи недорогого И доступного хладагента, например воды или воздуха, и разделяемая смесь стойка к термическому воздействию. Некоторое превышение давления (прибяизительно на 13—40кПа, т. е. 100—300 мм рт. ст.) необходимо в верху колонны ддя преодоления потерь напора при движении пара через трубопроводы и аппараты, расположенные после ректификационной колонны. В низу колонны давление возрастает на величину, соответствующую гидравлическому сопротивлению тарелок. Для атмосферных колонн ориентировочно принимается такое давление, при котором пары дистиллята будут иметь температуру на 15—20 С выше температуры охлаждающего агента на выходе из конденсатора. [c.272]

В ректификационной колонне давление может превысить атмосферное вследстиие гидравлического сопротивления аппаратов и коммуникаций, располоя енпых по технологической схеме после ректификационной колонны. Более высокое давление в низу колонны по сравнению с верхним ее сечением предопределяется гидравлическим сопротивлением тарелок. [c.152]

Зависимость гидравлического сопротивления тарелок от на-фузки по пару (фактора скорости F) имеет параболический характер (рис. 12.9) и различна для разных тарелок. Для тарелок I, III, IV, VII (см. рис. 12.6), у которых сечение для прохода пара неизменно, сопротивление тарелки меняется по крутой параболе (кривая 1). Такие тарелки используют поэтому в колоннах с избыточным давлением. Кривая зависимости для клапанных тарелок (кривая 2) от момента начала подъема клапанов до их максимального открытия имеет участок очень пологой параболы, и потому эти тарелки приспособлены для работы в колоннах, где возможны изменения нафузки по парам в широком интервале. [c.511]

Допустимую скорость паров в колоннах с решетчатыми про-вальньЕми тарелками можно онределить также на основе зависимости для расчета гидравлического сопротивления тарелок [50] [c.182]

Если пренебречь гидравлическим сопротивлением тарелок и паровь1х линий, соединяющих двух и многосекционные колонны, из которых состоит сложная колонна, то выходит, что во всех секциях ее поддерживается одинаковое давление. Это не приемлемо при фракционировании ширококипяших смесей, так как более экономичные условия конденсации дистиллята колонны обеспечиваются при повышенном давлении в верхней секции, а подвода тепла в низ колонны — при более низком давлении в нижней секции [288]. [c.2]

Как следует из рассмотрения кривой ликвидуса (см. рис. 45) предел стабильности раствора с массовым содержанием формаль цегида 84% соответствует температуре 110°С, 87%—120 °С 90% — 130°С и т. д. Сравнивая эти значения с результатами изу чения равновесия жидкость — пар, с учетом необходимости неко торого запаса, легко убедиться, что при получении 80%-ного рас твора давление в кубе колонны должно составлять 110—120 85%-НОГО— 150—160, 90%-ного 230—250 кПа и т. д. В одном из первых предложений [314] для создания в кубе колонны давления выше атмосферного при поддержании вакуума в верху рекомендовалось оборудовать колонну тарелками со специально увеличенным гидравлическим сопротивлением (с повышенным слоем жидкости). Однако последующий анализ показал, что такое решение целесообразно применять лишь для получения раствора с концентрацией не выше 72—75%. При концентрировании раствора до 82—85% и выше данное решение менее эффективно по следующим причинам 1) создание перепада давления в 200— 250 кПа (с учетом вакуума в верхней части) за счет гидравлического сопротивления тарелок, хотя бы и с увеличенным слоем жидкости, в одной колонне—весьма сложная задача 2) увеличение перепада давления в верхней (укрепляющей) части колонны ухудшает условия отделения воды 3) увеличение слоя жидкости на тарелках в зоне максимальных температур ускоряет peles [c.165]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.521 , c.528 , c.535 , c.536 , c.540 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.0 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.440 , c.448 , c.449 , c.456 , c.457 , c.460 , c.461 , c.463 , c.468 , c.615 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.696 , c.700 ]

Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности Издание 2 (1974) -- [ c.73 , c.77 , c.78 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.696 , c.700 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология