Гидравлическое сопротивление провальных тарелок

Рис. У11-19. Зависимость гидравлического сопротивления тарелки провального типа от скорости газа

Рис. Х1-26. Зависимость гидравлического сопротивления провальной тарелки от скорости газа в колонне.

Расчет гидравлического сопротивления провальных тарелок со свободным сечением 5о = 0,15—0,25 м /м при работе их в различных гидродинамических режимах изложен в работе [17, с. 112—114]. Гидравлическое сопротивление контактной зоны в аппарате с тарелками большого свободного сечения (5о = 0,3—0,7 м /м ) определяется по формуле [38] [c.90]

Хотя исследуемый аппарат относится к насадочной колонне, его можно рассматривать и как провальную тарелку с трехфазным слоем. К этому выводу люжно прийти, сравнивая графическую зависимость гидравлического сопротивления провальных тарелок от скорости газа в полном сечении аппарата в режимах барботажа, вспенивания и волнообразования (см. рис. 111.2) с такой же зависимостью для рассматриваемого аппа- [c.148]

Гидравлическое сопротивление решетчатой (провальной) тарелки можно рассчитать, пользуясь и другими зависимостями, см. например [34, с. 277]. [c.102]

Вопросы конструирования и методы расчета тарельчатых колонн подробно рассмотрены в специальных монографиях, а применение их для ректификации термически нестойких продуктов (в тех случаях, когда это возможно) не вызывает необходимости в разработке специальных методов расчетов. Укажем только, что применение тарельчатых колонн для разделения смесей термически нестойких продуктов ограничено из-за весьма значительного их гидравлического сопротивления. Это резко снижает эффект перехода к вакууму. В ряде процессов (главным образом в области грубого вакуума) применяются колонны с тарелками, обладающими относительно невысоким гидравлическим сопротивлением ДРд.т, например с ситчатыми тарелками с низкими переливами и с провальными тарелками. [c.14]

Если продолжить рассмотрение гидродинамического процесса на тарелке с ростом Wг, то, по-видимому, в дальнейшем уменьшение величины (1—фо) уже не может компенсироваться увеличением Ши, начинается резкое увеличение слоя жидкости на тарелке и АР, в конце концов приводящее к захлебыванию. Поскольку при переходном режиме прирост гидравлического сопротивления равен нулю, продифференцируем уравнение (11.6), характеризующее общее гидравлическое сопротивление провальной тарелки, по Шг, принимая во внимание, что для [c.104]

Гидравлическое сопротивление. Многие исследователи при расчете сопротивления рассматривают аппарат с подвижной насадкой, как провальную тарелку (с. 468) с барботажным слоем, в который помещены шары [58, 166, 168, 170, 172]. При этом в уравнения для сопротивления провальной тарелки вводятся добавочные члены, учитывающие влияние шаров. Получаемые таким образом зависимости громоздки и неудобны для инженерных расчетов. Кроме того, указанный подход, по нашему мнению, является недостаточно убедительным. [c.475]

Дырчатые и решетчатые провальные тарелки отличаются простотой конструкции, низкой стоимостью изготовления и монтажа, сравнительно небольшим гидравлическим сопротивлением. [c.456]

Сравнение результатов работы решетчатых, дырчатых и других провальных тарелок показывает, что трубчато-решетчатые тарелки имеют более высокую производительность и более низкое гидравлическое сопротивление. Диапазон устойчивой работы решетчатых и трубчато-решетчатых тарелок равен примерно 2—3. [c.400]

Пределы изменения нагрузок по жидкости и газу. В производственных условиях часто по тем или иным причинам требуется изменение нагрузки по жидкости и газу. Это ведет к изменению режима работы абсорбера, его эффективности и гидравлического сопротивления. Абсорберы некоторых типов (например, насадочные и барботажные с колпачковыми тарелками) могут, однако, удовлетворительно работать в довольно широких пределах изменения нагрузок другие аппараты (например, абсорберы с ситчатыми и провальными тарелками) чувствительнее к изменению нагрузок и могут нормально работать в более узком диапазоне. [c.657]

Высокие эксплуатационные показатели достигаются также на многослойных ситчатых тарелках провального типа. Многослойные ситчатые тарелки представляют собой пакет из 3—5 обычных тарелок, установленных друг относительно друга на расстоянии 30—50 мм, с отверстиями, расположенными соосно на соседних тарелках, диаметры которых увеличиваются по ходу движения газового потока. Такое конструктивное выполнение пакета обеспечивает равномерное расширение газового потока в отверстиях, аналогичное движению газа в диффузорах, благодаря чему и увеличивается производительность, эффективность массопередачи, расширяется диапазон устойчивой работы и уменьшается гидравлическое сопротивление тарелок. [c.256]

Из табл. 1У-19 следует, что при одинаковой глубине регенерации, степени извлечения и удельном расходе пара производительность регенератора с тарелками провального типа вдвое превышает производительность насадочного регенератора. Удельный расход пара в регенераторе с ситчатыми тарелками вследствие большего гидравлического сопротивления несколько превышает расход пара в насадочном регенераторе и регенераторе с провальными тарелками (при прочих равных условиях). [c.202]

Поскольку дырчатые и решетчатые тарелки просты по устройству и монтажу, обладают низким гидравлическим сопротивлением и другими достоинствами, то они более широко применяются в промышленности по сравнению с другими провальными тарелками. [c.79]

Рис. 11.5. Номограмма для определения гидравлического сопротивления сухой дырчатой провальной тарелки с учетом заполнения жидкостью отверстий.

Одним из основных факторов, определяющих качество получаемых продуктов на ГФУ, является правильный выбор способа контакта и его конструктивного оформления. В промышленности применяют различные виды ректификационных тарелок, что объясняется многообразием технологических задач и индивидуальностью химических цроцессов. Контактные устройства должны обеспечивать интенсивный тепло- и массообмен паровой и жидкой фаз, иметь невысокие и одинаковые по площади гидравлические сопротивления. В технологии газоразделения получили распространение колпачковые тарелки с круглыми колпачками, желобчатые и с 5-образными элементами, клапанные, ситчатые, струйные и решетчатые провального типа и др. (рис. 25). Одна из конструкций колпачковой тарелки с круглыми колпачками приведена на рис. 25, а. В металлический диск в определен- [c.111]

В связи с ограниченным запасом напора газодувок, применяемых на коксохимических заводах, весьма важное значение имеет гидравлическое сопротивление абсорбционных аппаратов. Используемые в настоящее время скрубберы с деревянной хордовой насадкой имеют суммарное гидравлическое сопротивление около 250 мм вод. ст. Расчеты показывают, что аппарат с пло-ско параллельной насадкой в сочетании с распределительными. провальными тарелками с живым сечением 20% при скорости газа около 3 м/с будет иметь сопротивление не выше 250—270 мм вод. ст., причем основная часть сопротивления приходится на устройства для перераспределения жидкости по сечению аппарата [3]. [c.8]

Барботажные аппараты имеют более высокое гидравлическое сопротивление по сравнению с насадочными. Например, скруббер с тарелками провального типа, предназначенный для улавливания бензольных углеводородов, имел сопротивление около 400 мм вод. ст. при скорости газа 1,7 м/с [4]. Гидравлическое сопротивление полых форсуночных аппаратов невелико и при скорости газа 0,9—1,2 м/с составляет 55—100 мм вод. ст. [5, 6]. Аппараты с псевдоожиженным слоем насадки характеризуются значительным сопротивлением (50— 70 мм вод. ст. на одну тарелку при скорости воздушного потока 3— 5 м/с) [7,8]. [c.9]

Ю. К. Молокановым рассматривалось гидравлическое сопротивление решетчатых и дырчатых тарелок провального типа [102]. Автор исходит из того положения, что общее сопротивление выражается суммой сопротивлений сухой тарелки и сопротивления прохождению жидкости на тарелке. При определении величины первой слагающей учитывается, что в орошаемой тарелке часть щелей т занята стекающей жидкостью. Вторая составляющая является следствием преобразования кинетической энергии газа в потенциальную энергию слоя жидкости, сопротивления течению жидкости через прорези, колебания уровня жидкости на тарелке, наличия сил поверхностного натяжения между паром и жидкостью. [c.111]

Барботажные устройства (рис. 10.3,в) используются в процессах массопереноса наиболее часто. Такое устройство представляет собой секцию, заполненную до определенной высоты жидкой фазой в нижней части секции размещено газо-(паро-)распределительное устройство ( тарелка ) — колпачковое, ситчатое, клапанное или другое (на рисунке эти конструкции показаны схематически). Газовая фаза диспергируется в этом устройстве (это приводит к увеличению поверхности межфазного контакта) и барботирует через слой жидкости. Число колпачков и клапанов на тарелке достигает десятков (в крупных аппаратах — сотен). Ситчатые устройства обычно отличаются меньшим гидравлическим сопротивлением газовому потоку они, однако, весьма чувствительны к загрязнениям. Над жидкостью расположена сепарационная зона, снижающая унос капель газовым (паровым) потоком, т.е. перемещение жидкости в направлении, противоположном движению ее основного потока (обратное перемешивание в терминах структуры потоков). Жидкость организованно, через сливные трубки или карманы, транспортируется на расположенную ниже секцию (непровальные тарелки) либо — в отсутствие сливных устройств — уходит с тарелки за счет провала через отверстия по законам истечения (ситчатые провальные тарелки). Скорость газа в барботажных устройствах ограничена возникновением заметного уноса капель газовым (паровым) потоком. [c.747]

Поэтому на основании аналогии с провальными тарелками [42, 43] для,подсчета гидравлического сопротивления (Па) рассматриваемых аппаратов нами была использована зависимость вида [c.148]

Конструкция промышленных аппаратов. Промышленный аппарат ВН, применяющийся для очистки технологических газов производства алюминия, показан на рис. 1П.16. Близкий по конструкции двухсекционный абсорбер установлен на Джамбул-ском суперфосфатном заводе для очистки отходящих газов производства экстракционной фосфорной кислоты. Аппараты секционированы провальными тарелками. Применение решеток с переливными устройствами приводит к усложнению конструк--ции аппарата, к повышению гидравлического- сопротивления и понижению верхнего предела скорости газового потока, эффективность же секции при этом повышается незначительно. Для более равномерной подачи газа по сечению колонны опорно-рас-пределительная решетка первой ступени,, (по ходу газа) должна быть расположена на некотором расстоянии от места входа газа. [c.168]

Гидродинамические режимы работы провальных тарелок. Эти режимы можно установить на основе зависимости их гидравлического сопротивления от скорости газа при постоянной плотности орошения (рис. Х1-26). При малых да жидкость на тарелке, не задерживается (отрезок А В), так как мала сила трения между фазами. С увеличением скорости газа жидкость начинает накапливаться на тарелке (отрезок ВС) и газ барботирует сквозь жидкость. В интервале скоростей газа, соответствующих отрезку ВС, тарелка работает в нормальном режиме. При этом газ и жидкость попеременно проходят через одни и те же отверстия. Если скорость газа еще больше возрастает, то, вследствие увеличения трения между газом и жидкостью, резко увеличивается накопление жидкости на тарелке и соответственно — ее гидравлическое сопротивление, что способствует наступлению состояния захлебывания (отрезок СО). При небольших расходах жидкости, больших свободном сечении тарелки и диаметре отверстий или щелей перелом в точке С отсутствует. [c.455]

Тарелки провального типа. Ректификационные колонны с тарелками провального типа в процессах нефтепереработки пока еще встречаются редко. Однако выявленные на практике технико--экономические показатели (высокая производительность, меньший по сравнению с другими тарелками вес, в некоторых случаях низкие гидравлические сопротивления) свидетельствуют о перспективности этих тарелок. Исследованиями Гипронефтемаша, например, установлено, что применение ситчатой тарелки с отбойными элементами при производительности в 1,5—2 раза большей чем производительность тарелки из 5-образных элементов, позволяет снизить потерю напора до 18 мм вод. ст. Опыт зарубежных заводов подтверждает высокие эксплуатационные качества также решетчатых и других тарелок провального типа. [c.47]

Непрерывный процесс десорбции, требующий глубокой степени обработки твердой фазы, целесообразно проводить в противоточном колонном аппарате. Обычно в колонных массообменных аппаратах для системы газ — твердое используются тарелки с перетоками. Возможность использования провальных тарелок для этой системы стала изучаться лишь в последние годы. Между тем они представляют большой интерес для процессов сушки, адсорбции, десорбции и др. Провальные тарелки по сравнению с тарелками других типов, применяемых в колонных аппаратах для массообменных процессов, обладают простотой конструкции, небольшим гидравлическим сопротивлением и допускают большие нагрузки по потокам. Использование провальных тарелок позволяет уменьшить высоту аппарата за счет исключения переточных устройств. [c.95]

Некоторые исследователи считают, что возможности существующих тарелочных контактирующих устройств уже исчерпаны и трудно ожидать от них большего эффекта. С этим согласиться нельзя. Установлено, что применение шариков и трубок на колпачковой тарелке не увеличивает ее гидравлическое сопротивление. На модифицированных ситчатой и провальной тарелках гидравлическое сопротивление увеличивается незначительно. Во всех случаях уменьшается брызгоунос. Уже только одно это повышает эффективность тарелок. [c.150]

При использовании ситчатых тарелок с высоким барботажным слоем заметное увеличение нагрузки по газу (например, возрастание приведенной скорости до 0,2—0,3 м/сек при работе под давлением) связано со значительным ростом гидравлического сопротивления аппарата. Применение тарельчатых абсорберов со сравнительно небольшим барботажным слоем (50—200 мм) на тарелках позволяет значительно увеличить пропускную способность по газу, однако при этом снижается эффективность тарелок и, следовательно, увеличивается их число и высота аппарата. Высокая нагрузка по газу может быть достигнута в абсорберах как с провальными, так и с ситчатыми тарелками. Однако аппараты с ситчатыми тарелками при высокой нагрузке по жидкости [плотность орошения при работе под давлением может превышать 150 м /(м -ч)] не обеспечивают равномерного режима барботирования по всей площади тарелки. В таких случаях следует применять двухсливные ситчатые тарелки. [c.125]

Для ре1петчатых тарелок провального типа необходимо равномерное распределение орошения но всей площади тарелки. Решетчатые тарелки устанавливают через 300—600 мм. Производительность у решетчатых тарелок примерно в 1,3 раза больше, чем у колпачковых, а гидравлическое сопротивление и эффективность меньше. [c.145]

При гидравлическом расчете провальных тарелок требуется а) выбрать линейную скорость паров и свободное сечение тарелки, обеспечивающих устойчивую ее работу б) определить высоту слоя пены и расстояние между тарелками в) определить гидравлическое сопротивление потоку наров при прохождении через тарелку. [c.213]

Тарелки с шаровой насадкой (см. табл. 5. 2) являются разновидностью устройств, в которых поверхность контакта фа развивается потоком газа (пара). Слой шаров, люмещвнных на тарелку синчатого или провального тина, образует илотаую сепарирующую завесу между тарелками при определенном расходе газа. Эти аппараты позволяют повысить скорость газа в колонне в 3—4 раза по сравнению с ситчатыми тарелками, но они имеют большее гидравлическое сопротивление. [c.147]

Наибольшей производительностью обладают тарелки с однонаправленным движением газа и жидкости, далее следуют провальные тарелки наименьшей производительностью характеризуются колпачковые тарелки с прямоугольными колпачками. Для процессов, в которых сопротивление аппарата несущественно, рекомендуют [197] тарелки Юнифлакс , имеющие малый вес, несложные в изготовлении и допускающие большие колебания нагрузки. Если требуется низкое гидравлическое сопротивление, то рекомендуют тарелки Гипронефтемаша. Для процессов с постоянными нагрузками рекомендуется применение ситчатых (с [c.588]

Г идродинамический расчет пенных аппаратов с провальными тарелками может быть проведен по номограмме, приведенной на ряс 4 17. С помощью номограммы может быть определен один из четырех параметров (о>г, т, do, So) при трех других заданных, гидравлическое сопротивление тарелки Api, а также высота слоя пены на тарелке Нп Номограмма может быть применена при скоростях газов от 0,8 до 2,0 м/с, т е в пределах протекания пенного режима [c.100]

На основе рассмотренной выше модели, отвечающей уравнению (4.42), находится также гидравлическое сопротивление решетчатых и ситчатых тарелок провального типа. Как известно, задержка жидкостй на провальных тарелках определяется в основном расходами и физическими свойствами фаз, поэтому расчетное выражение после соответствующих преобразований, рассмотренных впервые в работе [83], имеет иной вид, чем уравнения для переливных тарелок. Ниже приводится расчетная зависимость для АР из более поздней работы [84] [c.168]

Формула (238) ири условии, что I = м может быть применена для расчета массоотдачи в любой фазе для тарелок любых конструкций. Уравнение (238) было получено. С. У. Умаровым [83] для процесса массообмена на провальных тарелках, лимитируемого сопротивлением газовой фазы. Он делает вывод, что массообмен на контактных провальных тарелках при всех прочих равных условиях определяется расходо.м энергии, затрачиваемой на преодоление гидравлического сопроти.вленпя жидкостного столба на тарелке. Поэтому эффективность этих тарелок может быть рассчитана ио величине затрат энергии на преодоление гидравлического сопротивления, и нет необходимости в постановке специальных экспериментов ио исследованию процесса массообмена в этих колоннах, [c.134]

Гидродинамические режимы, возникающие на провальной тарелке, обычно рассматриваются в виде зависимости полного гидравлического сопротивления тарелки (с учетом газожидкостного слоя) АР от линейной скорости газа (в расчете на Полное сечение аппарата) Шг при постоянной нагрузке по жидкости ( = соп51). Типичная зависимость такого рода для дырчатых и щелевых тарелок с небольшим свободным сечением (5 , .0,25 м2/м ) показана на рис. П.З. [c.96]

Очистка дымовых газов от пыли при производстве костной муки [38]. Для очистки дымовых газов от костной пыли (с содержанием частиц до 5 мкм 237о) на мо сковском заводе Клейтук установлена трехступенчатая система очистки, состоящая из групповых циклонов ЦН-15 (диаметром 550 мм каждый) и двух последовательно установленных пенных пылеуловителей с провальными тарелками. Первый по ходу газов пенный аппарат цилиндрического сечения, двухполочный. Свободное течение верхней тарелки составляет 0,135 м /м , нижней — 0,115 м м , диаметр отверстий в обеих тарелках 6,3 мм. Второй пенный аппарат имеет прямоугольное сечение иодну тарелку со свободным сечением 0,155 м7м и диаметром отверстий 6 мм. Оба аппарата работают на проточной воде с отводом- шламовых вод в канализацию. При скорости газа в свободном сечении аппаратов 1,5 м/с в первом из них запыленность снижается с 4 г/нм до 0,65- 0,85 г/нм , а во втором — до 0,2—0,3 г/нм . При удельном расходе воды 0,5 л/м гидравлическое сопротивление аппаратов соответствен- [c.127]

В аппарате с провальными тарелками (рис. 10.3.5.4) применяются два вида тарелок дырчатые и щелевые (рис. 10.3.5.5). Иногда щелевые тарелки изготав шваются сварными из трубок или пластин. Оптимальная с точки зрения гидравлического сопротивления тарелка должна иметь толщину 4—6 мм. Обычно диаметр отверстий пенного пьшеуловителя <4 составляет 4—8 мм ширина щели Ь = 4- 5 мм, а доля свободного сечения, о колеблется в пределах 0,2-0,25 м /м . [c.133]

В промышленности применяются тарельчатые решетчатые колонны без переливных устройств (так называемые колонны с провальными тарелками). Тарелки изготовляются в виде колосников различной формы. Пар и жидкость попеременно проходят через тарелки между колосниками в любом месте. Пар барботирует в тех местах, где в данное время меньше гидравлическое сопротивление. Жидкость проваливается сквозь щели в местах наибольшего гидравлического сопротивления. По сравнению с ситчатыми провальные тарелки обеспечивают большую производительность и менее чувствйтельньг к загрязнениям и коррозии. [c.268]

Одной ИЗ важнейших гидродинамических характеристик работы контактной тарелки является высота газо-жидкостной смеси (пены) на тарелке Лц, а также коэффициент газонаполнения пены е. Для тарелок различных конструкций (провальных, ситчатых, клапанных и Унифлюкс ) была установлена следующая связь между гидравлическим сопротивлением Арп и высотой пены на тарелке [c.221]