Прандтля Кармана

При ) > 6 можно воспользоваться зависимостями (П.21), вытекающими нз модели Прандтля—Кармана [c.28]

В монографии [73] сообщается, что аналогии Прандтля — Кармана и Чилтона — Кольборна дают заниженные значения коэф)фи-циентов массопередачи в газовой фазе при пленочном течении жидкости по трубе в противотоке с газом. На основе обработки экспериментальных данных для указанных условий получено следующее эмпирическое соотношение [73] [c.104]

В диапазоне значений г]п = 30-i-600 с ошибкой, не превышающей 5%, функция Ф (т1п) на основе ана 1за трехслойной модели турбулентности Прандтля—Кармана аппроксимируется степенным одночленом [c.337]

Это уравнение по форме совпадает с законом Прандтля — Кармана (за исключением постоянных). Хотя в каждом случае % является монотонно убывающей функцией Ке. сравнение значений Ке для разных газов не может быть сделано непосредственно, поскольку диаметр ротора О нельзя выразить непосредственно через массовый расход. Однако больший объемный расход в водородном турбодетандере требует большего диаметра ротора для обеспечения благоприятной геометрии каналов. Поскольку величина с/ также возрастает, следует ожидать, что потери на трение диска будут уменьшаться. [c.89]

Величина х представляет собой безразмерную универсальную константу, которая должна быть определена из опыта. Существенно, что эта постоянная, называемая обычно константой Кармана (иногда константой Прандтля — Кармана), полностью тождественна (как показывает более подробное рассмотрение) множителю пропорциональности в уравнении (4.24). [c.284]

В случае турбулентного потока у твердой стенки, в области, где х молено считать постоянным, и в предположении, что I связано с г зависимостью I = (z + теория Прандтля — Кармана дает логарифмический закон распределения скоростей [c.439]

Во всей турбулентной области для гладких труб может быть использовано уравнение Прандтля — Кармана для определения величины Х [c.139]

Несмотря на отмеченные недостатки, алгебраические модели турбулентной вязкости на протяжении многих лет были основным инструментом расчета турбулентных сдвиговых течений и достаточно широко используются вплоть до настоящего времени. Основы этих моделей были заложены еще в 1940-50-х гг. в классических работах Прандтля, Кармана, Колмогорова, Клаузера и Ван Дриста. В частности, подавляющее большинство известных в настоящее время алгебраических моделей базируются на двухслойной схеме турбулентного пограничного слоя, впервые предложенной Клаузером [44]. В рамках этой схемы пограничный слой делится на две области внутреннюю и внешнюю. Во внутренней (пристенной) области пограничного слоя, для которой характерны большие градиенты всех параметров потока, в качестве масштаба скорости обычно используется так называемая динамическая [c.109]

Хорошее согласие между опытными и расчетными данными можно получить в случае использования для расчета так называемого универсального профиля распределения скоростей, выводимого на основании работ Прандтля, Кармана и Никурадзе (см. стр. 98) с помощью теории пограничного слоя. Универсальное распределение скоростей в плеике Ш = 1 ) приводит к зависимостям (1 — безразмерная скорость, У — безразмерное расстояние в поперечном сечении стекающей пленки) [c.77]

В гл. I показано, что распределение скоростей в потоке жидкости и газа подчиняется логарифмическим законам — закону стенки и закону дефицита скорости [см. (1.98) и (1.99)]. Эти законы являются выражением полуэмпирической модели Прандтля — Кармана. Выше (стр. 68) приведены данные, доказывающие применимость этого закона к распределению скоростей в потоке пневмовзвеси. [c.98]

При точном определении потерь в сопловом аппарате должны учитываться сжимаемость газа и изменение площади поперечного сечения сопел. Аналогично, при определении потерь в роторе следует учитывать влияние вращения, а также центробежных и кориолисовых сил. Несмотря на то, что влияние этих факторов, по-видимому, весьма существенно, обычно при анализе работы турбин с целью устранения трудностей, появляющихся при их учете, потери записывают в виде полуэмпириче-ского уравнения (закон Прандтля—Кармана), справедливого для стационарного течения несжимаемого газа в прямых трубах постоянного поперечного сечения. Такое определение потерь приблизительно согласуется с данными испытаний [10], а также [1 и 4]. Падение давления в потоке на длине Ь можно написать в виде [c.87]

Полученные им уравнения оказались сгсраведливыми только в случае, когда критерии Рг=1. Дальнейшее развитие аналогии Рейнольдса было сделано в классических работах Прандтля [ ], Кармана [ ], Кольборпа [ ] и других. Основываясь на аналогии между тенло- и массоотдачей в турбулентном потоке, Чилтон и Кольборп [Ч предложили выражение для массоотдачи в газовой фазе [c.263]

Из представлений Прандтля — Кармана, а также из недавно опубликованной работы Фильштиха [34] вытекала зависимость / от V и О, которая не подтвердилась данными А. И. Федоровой и Г. Л. Видович [33]. [c.658]

Для оценки размеров микровихрей вблизи стенки сопла можно воспользоваться формулой Прандтля—Кармана [c.132]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология