Уравнения реакционной части колонны

В таблице приведены условия опытов, фактическая и рассчитанная по уравнению (3) высота хемосорбционной части насадочной колонны реакционно-ректификационного синтеза тетраэтоксисилана. [c.123]

Процесс осуществляют в колонне барботажного типа, куда непрерывно подают спирт, содержащий около 5% воды, а также регенерированный карбонил никеля и соляную кислоту. Окись углерода и ацетилен в отношении около 1 1 барботируют через жидкую реакционную массу, представляющую собой раствор катализатора, этилакрилата и побочных продуктов в некотором избытке спирта. Смесь непрерывно отводят из аппарата и отделяют от непрореагировавшего газа, выдувая растворившийся ацетилен-окисью углерода. Жидкость промывают водным раствором гало-генида никеля, который экстрагирует из нее катализатор, большую часть спирта и немного этилакрилата. Из полученной смеси вначале отгоняют легкокипящую азеотропную смесь этилакрилата с водой, а затем спирт, возвращаемый на реакцию. Оставшийся водный раствор никелевых солей направляют на регенерацию катализатора. Регенерация может состоять в переводе солей в карбонил никеля под действием СО по ранее приведенному уравнению. [c.656]

Оптимизация степени конверсии. Эта задача часто является одной из важнейших, поскольку степень конверсии сильно влияет и на удельную производительность реакторов, и на селективность. При оптимизации степени конверсии необходимо рассматривать вместе расходы по реакционному узлу и по смежным стадиям отделения непревращенного реагента и системы его рециркуляции (рис. 103). Последние две включают энергетические затраты (работа колонн разделения, компрессоров или насосов, теплообменников), а также возможные непроизводительные потери сырья, зависящие от величины рециркулирующих потоков. При прочих равных условиях можно принять, что упомянутые энергетические затраты пропорциональны величине рециркулирующего потока. Кроме того, в сложных реакциях побочный продукт может иметь определенную ценность, и его следует включать в уравнение экономического баланса. [c.366]

Для решения уравнения (8) с граничными условиями (9) использовался метод линеаризации . Степень использования зависит от температуры и состава реакционной смеси, омывающей зерно. Поэтому она должна рассчитываться заново каждый раз, когда вычисляется правая часть уравнения (1). В то Же время расчет степени использования весьма трудоемок. Если рассчитывать т]к каждый раз при вычислении правой части уравнения (1), то на расчет одного варианта колонны на ЭЦВМ М-220 тратится 1 час машинного времени. Это крайне затрудняет выполнение многовариантных расчетов, связанных с оптимизацией колонны синтеза. [c.58]

Все приведенные зависимости написаны для однофазных процессов. Однако уравнение (2.2. 17) применимо также и для многофазных систем, у которых все компоненты движутся с одинаковыми скоростями в одном направлении. Такие условия, например, соблюдаются в реакционных змеевиках при турбулентном пото.ке реагирующей смеси. Если же линейная скорость движения отдельных компонентов (находящихся в разных фазах) неодинаковя, задача определения времени реагирования осложняется и должна решаться совместно с гидравлическим анализом работы реакционного аппарата. В виде примера здесь можно привести жидкофазную гидрогенизацию с суспензированными катализаторами в проточных колоннах большого диаметра. В этих условиях барботирующий через гидрируемый продукт водород задалживает сравнительно небольшую часть объема реактора, несмотря на то, что фактический объем его в несколько раз превышает объем жидкого продукта [9, 144, 145]. Время реагирования в таких случаях должно определяться по жидкому компоненту с учетом вспенивания его барботирующим газом. Изменение объема при вспенивании может происходить в пределах от объема, близкого к объему собственно жидкой фазы (при подаче незначительного количества газа на единицу поперечного сечения аппарата), до суммы фактических объемов газа и жидкости (при турбулентном движении газопенной смеси). [c.75]

Относительная скорость образования ИАД (отношение, стоящее в левой части уравнения) в колонном реакторе непрерывно возрастает. доходя до максимального значения в само11 верхней его точке, соответствующей максимальной конверсии изобутилена (точка х на рис. 15). В непрерывно действующем реакторе идеального смешения с неограниченным объемом, в котором достигается такая же глубина конверсии изобутилепа, относительная скорость и, следовательно, выход ИАД в любой точке реакционного объема определяются максимальным значением, реализующимся в колонном аппарате только в точке вывода реакционной смеси. Таким образом, в реакционной системе, состоящей из одного блока смеситель — отстойник, выход ИАД будет значительно больше, чем в колонном реакторе идеального вытеснения. Если применить систему, состоящую из двух реакторов с отстойниками, соединенных по принципу противотока и обеспечивающих ту же глубину конверсии изобутилена, то в одном реакторе концентрация изобутилена будет поддерживаться па прежнем уровне (степень конверсии ж), а в другом — на более высоком (степень конверсии у). В итоге доля вступивших в реакцию нормальных олефинов будет уменьшена. Легко убедиться, что рассуждая аналогичным образом и мысленно увеличивая число реакторов с мешалками до бесконечности, можно прийти к кривой распределения кон-центр ц1гй изобутилена для идеальной противоточной колонны. [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология