Коэффициент относительной износостойкости

Рис. 27. Зависимость коэффициента относительной износостойкости высокоуглеродистой (1,42—1,70% С) ста- 4 ли от содержания хрома в комплексе с титаном (0,34—0,92 /о)

Присадка в белый чугун 0,20—0,35% Т1 повышает коэффициент относительной износостойкости до 2,57—3,24 (рис. 8). Максималь- [c.62]

Рис. 29. Зависимость коэффициента относительной износостойкости высокоуглеродистой (1,16—1,72% С) стали от содержания хрома в комплексе с цирконием (0,59—1,04%)

У чугунов типа нихард коэффициент относительной износостойкости находится в пределах 1,98—2,89 (плавки № 226 и 151). Сопротивление изнашиванию этих чугунов можно значительно повы- [c.95]

Для получения сравнительных данных определяют также коэффициент относительной износостойкости покрытия по отношению к эталону по формуле [c.66]

Рассмотрим результаты исследования сопротивления белых чугунов абразивному изнашиванию (см. табл. 7). Нелегированные чугуны имеют минимальные коэффициенты относительной износостойкости в пределах от 1,86 (плавка № 16) до 2,20 (плавка -№ 129). Сравнительно низкое сопротивление абразивному изнашиванию имеет чугун, применяемый для изготовления мелющих цилиндров (плавка № 127). [c.95]

Чугуны, модифицированные теллуром (плавка № 285) или барием (плавка № 179), имеют коэффициенты относительной износостойкости соответственно 3,90 и 3,80 и могут быть рекомендованы для самого широкого применения. [c.100]

I — коэффициент относительной износостойкости металла бил (см. 12-5). [c.279]

Для сталей после низкого отпуска при температурах 125— 150° С коэффициент относительной износостойкости в основном имеет значение того же порядка, что и для закаленных сталей. Исключение составляют стали с высоким содержанием хрома (9,62— 17,12%), у которых потери массы образцов при абразивном изнашивании составили 19—33%. Следовательно, низкий отпуск закаленных высокохромистых сталей с титаном является эффективным методом повышения сопротивления изнашиванию. Зависимость износостойкости от твердости также не наблюдали. [c.108]

Коэффициент относительной износостойкости сталей в литом состоянии 4,23—5,93. Прямой зависимости износостойкости от твердости не наблюдали, однако можно отметить, что отношение [c.111]

ГПа). Сужение рентгеновских линий ма тенсита в непосредственной близости от поверхности и уменьшение параметра кристаллической решетки аустенита свидетельствуют о выделении углерода из твердого раствора под давлением абразивных тел. В тех же условиях в стали Х12Ф1, закаленной с 1170 С, 65,1% аустенита превращается в мартенсит, и коэффициент относительной износостойкости увеличивается в 5,3 раза. [c.26]

С увеличением концентрации теллура микротвердость структур" но-свободного цементита увеличивается до 19,32 кН/мм , эвтектоида—до 6,15 кН/мм2 (рис. 18). Твердость чугуна также возрастает НУ 6,06—6,26 кН/мм2). Модифицирование 0,001—0,005% Те повы-щает коэффициент относительной износостойкости до 2,37—2,38 [c.77]

В первой группе представлены обычные доэвтектические белые чугуны (см. табл. 1). Они характеризуются сравнительно низким сопротивлением изнашиванию и многократным ударным нагрузкам. Небольшое повышение коэффициента относительной износостойкости (3,18) отмечено у чугуна, модифицированного висмутом, бором и алюминием (плавка № 185). Это может быть следствием совместного влияния бора и алюминия, так как модифицирование висмутом и бором (плавка № 159) не дает повышения сопротивления изнашиванию. [c.87]

Между сопротивлением изнашиванию белых чугунов и их твердостью в основном имеется прямая пропорциональная зависимость, однако отмечено много случаев значительного отклонения от этой закономерности, особенно при значениях коэффициента относительной износостойкости менее 4,0. [c.100]

НУ к коэффициенту относительной износостойкости находится в пределах 740—1660. [c.108]

Т. е. коэффициент относительной износостойкости показывает, во сколько раз больше изнашивается металла в мелющих органах из эталонной СтЗ по сравнению с более твердой сталью X при подводе к мельнице одинакового количества электроэнергии. [c.240]

Исследования высокоуглеродистых сталей, проведенные автором, позволили установить, что дополнительное легирование их хромом до 10,8% способствует сохранению при литом состоянии значительного коэффициента относительной износостойкости (Е= = 5,17) и достаточно высокой твердости НУ 5,06 кН/мм , что объясняется получением аустенито-мартенситной структуры с высокой микротвердостьго аустенита (6,71 кН/мм ). Повышение содержания хрома до 17,8% при некотором увеличении количества углерода (2,0%) приводило к снижению твердости стали до НУ 4,25 кН/мм и износостойкости на 9%. Это связано с увеличением количества аустенита и уменьшением его микротвердости до 4,35 кН/мм , [c.31]

Коэффициент относительной износостойкости определяли на ма шине Х4-Б. В качестве эталона использовали сталь Ст5 с твердостью НВ 163. Удароустойчивость проверяли на цилиндрических образцах диаметром 15 мм и длиной 23—24 мм на копре при энергии удара 19,6 Дж. Удар производили в центр торцовой части шариком диаметром 19 мм из закаленной стали ШХ15. Среднее значение удароустойчивости подсчитывали по данным испытания четырех—шести образпов. Твердость замеряли на торцовой части ци линдрических образцов по окружности на расстоянии 7—8 мм от центральной части образца. [c.53]

Принятые условные обозначения Н — микротвердость (Нэ — эвтектоида — перлита, сорбита, троостита), Нц — цементита, Нф — феррита. На — аустенита, Н — мартенсита, Нк — карбидов, Н .б— карбоборидов, Нл —ледебурита) Е — коэффициент относительной износостойкости N — удароустойчивость образцов (число ударов до разрушения). [c.53]

Присутствие церия существенно не влияет на твердость чугуна и микротвердость эвтектоида (рис. 15). При содержании 0,049— 0,071% Се отмечено увеличение микротвердости цементита до 11,69—12,29 кН/мм2 и коэффициента относительной износостойко- " сти до 2,22—2,87. Удароустойчивость возрастает нри содержании 0,024% Се и затем снижается до уровня, соответствующего нелегированному белому чугуну. Очевидно, это объясняется отложением цериевых соединений как поверхностно-активных веществ на границе аустенит — цементит, увеличивая тем самым охрупчивание [c.72]

С увеличением содержания никеля твердость чугуна возрастает (Я1/ 6,30—6,83 кН/мм ), микротвердость цементита не изменяется а микротвердость аустенита повышается до 5,23 кН/мм за счет присутствия мартенсита (рис. 16). Коэффициент относительной износостойкости чугуна составляет 2,55—3,04, т. е. несколько выше по сравнению со значением для обычного белого чугуна. Удароустойчивость возрастает незначительно. [c.74]

Твердость чугуна увеличилась до HV 5,53 кН/мм (рис. 17). Микротвердость цементита снизилась до 9,76 кН/мм микротвердость эвтектоида составила 3,36—4,07 кН/мм , При содержании 0,32% Мо отмечено повышение коэффициента относительной износостойкости до 2,72. Удароустойчивость такая же, как у обычного нелегированного чугуна. [c.75]

При дальнейщем увеличении содержания теллура коэффициент возрастает до 3,90. При добавке 0,1% Те отмечено уменьщение коэффициента относительной износостойкости до 1,82. Очевидно, это связано со значительным снижением количества углерода в этой плавке (до 2,7%). Удароустойчивость находилась в обычных пределах, и только при содержании 0,2% Те наблюдалось ее повышение. [c.77]

Установлено, что микротвердость цементита и эвтектоида возрастала незначительно (рис. 19). Твердость чугуна увеличивалась до НУ 6,06—6,30 кН/мм2. Коэффициент относительной износостойкости был повышенным (2,46—2,94). Его максимальное значение соответствовало содержанию 1,04% Си. Присадка меди не влияла на удароустойчивость. [c.78]

Из всех исследованных легирующих и модифицирующих элементов барий наиболее эффективно повышает удароустойчивость. Коэффициент относительной износостойкости также значительно-повышается и достигает 3,79—3,80. Следовательно, сочетание высокой стойкости белого чугуна к абразивному изнашиванию в условиях ударных нагрузок можно получить значительным измельчением дендритов бывшего аустенита, уменьшением количества эвтектики и ее равномерным распределением в междендритных пространствах. Твердость цементита при этом должна быть минимальной. [c.80]

НУ 5,02—5,39 кН/мм , удароустойчивость 6—12. Отмечено некоторое повышение коэффициента относительной износостойкости до 2,41, однако в меньшей степени, чем при легировании одним фосфором. [c.86]

Очевидно, введением фосфора в сочетании с любыми другими элементами весьма трудно получить чугун с коэффициентом относительной износостойкости более 2,8, так как это приводит к уменьшению содержания наиболее вязкой фазы (эвтектоида) и увеличению хрупких составляющих — структурно-свободного цементита й тройной фосфидной эвтектики. При этом чугун обладает очень низкой удароустойчивостью. [c.86]

Легирование титаном стали, содержащей до 3% Сг, в литом состоянии приводит к значительному повышению твердости и устойчивости против истирания (см. табл. 9). Микроструктура плавки Л Ь 249 представляет собой аустенит, крупноигольчатый мартенсит и участки троостита. По границам зерен располагается тонкая цементитная сетка. Высокая твердость стали сохраняется как в закаленном состоянии, так и после отпуска однако коэффициент относительной износостойкости сталей в закаленном состоянии невелик и находится в пределах 3,45—3,58 (см. табл. 8). [c.103]

Коэффициент относительной износостойкости высокоуглеродис-гой литой хромотитановой стали находится в пределах 3,18—6,16 а имеет максимальные значения при содержании хрома 3—4 и 17%. Зависимости износостойкости от твердости не наблюдали. [c.107]

После закалки износостойкость сталей возрастает, однако она очень близка к значениям для стали в литом состоянии. С увеличением содержания хрома в закаленных сталях сопротивление изнашиванию возрастает. Это свидетельствует о высокой легированности аустенита в условиях получения образцов литым способом. Исключением является сталь с содержанием 8,3 7о Сг, коэффициент относительной износостойкости которой (5,87) значительно выше, чем для стали в литом состоянии. Зависимость износостойкости от твердости не установлена. [c.108]

Из исследованных сталей в литом состоянии максимальным коэффициентом относительной износостойкости (6,2—7,5) обладают стали с аустенито-мартенситной структурой, включающие карбиды титана или циркония и минимальное содержание карбидных эвтектик. Этим требованиям наиболее полно удовлетворяют хромоциркониевобористые, хромотитаномолибденовые, циркониевые, хромотитанобористые, хромотитановые стали (см, табл. 8—11). [c.114]

Низкий отпуск (при температурах 125—150°С) позволяет уменьшить потери массы при абразивном изнашивании образцоЕ сталей в среднем на 10—20%. Максимальный коэффициент относительной износостойкости (6,45—7,36) отмечен у хромоциркониевых хромотитановых и хромоциркониевобористых сталей. [c.114]

Коэффициент относительной износостойкости I данного металла представляет собой отношение коэффициента абразивности топлива э(СтЗ) мелющих органах, выполненных из СтЗ к коэффициенту абразивности 11э (Стх) для того же топлива при мелющих органах, выполненных из раосматриваемого металла X повышенной твердости [c.240]

Числовые значения коэффициента относительной износостойкости для нескольких распространенных металлов, применяемых в мельницах, даны в табл. 12-3. В лромышленных мельницах имеет место не чисто- [c.240]

Коэффициент относительной износостойкости чугуна ИЧХ15МЗ в условиях гидроабразивного износа (при скорости движения образца 8 м/с и пульпе, состоящей из двух частей кварцевого песка и одной части воды по объему) в три раза больше, чем у высокомарганцовой стали Г13Л. [c.65]

Для цолучения сравнительных данных за показатели износа принимали уменьшение объема образца за единицу времени при изнашивании струей абразива и за один цикл, равный 8 периодам, при изнашивании полузакрепленным абразивом. Один период испытания соответствует 22 оборотам круга. Определяли также коэффициент относительной износостойкости k по отношению к граниту, износостойкость которого принимали за 100%. В качестве абразива использовали электрокорунд № 63. Образцами служили пластинки площадью 50 см и толщиной 2 см. [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология