Хром, влияние его содержания

Рис. 43, Влияние содержания хрома на окалиностойкость стали

Рис. 18. Влияние содержания хрома в сплаве хром-никель на критический потенциал питтингообразования в 0,1 н. растворе хлористого натрия

Фиг. 13. Влияние содержания хрома на твердость закаленной стали.

Рис. 9. Влияние содержания хрома в сплаве никель-хром на критический ток пассивации а - в 1 н. и 6 - в 0,01 н. растворах серной кислоты

Довольно широкое применение имеют аустенитные чугуны, содержащие, кроме обычных примесей, от 20 до 30 /о N1 или около 14 /о N1 и 4"/о Си в обоих случаях обычно добавляют еще небольшой процент хрома. Влияние содержания никеля на коррозионную стойкость чугуна в 5°/о растворе серной кислоты показано на рис. 2. Эти чугуны обычно содержат 3—3,5 /о С и около 2"/о 81. [c.96]

Влияние содержания хрома на величину коррозионных потерь сталей [c.413]

Па рис. 152 показано влияние содержания меди с на коррозионную стой- I кость углеродистой стали в атмосфере. Из опытов известно, что целесообразно сочетание легирования стали медью и хромом. Легирование стали [c.207]

Таблица 5. Влияние содержания хрома в катализаторе на его активность в полимеризации

Рис. 13. Влияние содержания хрома в стали на предельный ток в области вторичной пассивности в

Константа скорости образования комплекса К увеличивается по мере добавления металлов и зависит от природы металла. Максимальное влияние на величину К оказывают концентрации металлов — примерно до 0,3—0,4 вес. % При больших концентрациях металлов константа скорости образования углерод-кислород-ного комплекса изменяется незначительно (см. рис. 73). Наиболее резко эта константа изменяется у образцов с добавками хрома при содержании его в катализаторе от 0,1 до 0,8% К становится в 3 раза больше, чем для исходного. Среди щелочных и щелочноземельных металлов сильнее всего на константу образования комплекса влияет литий. В присутствии 1,3 вес. % этого металла она возрастает в 2,5 раза. Константа скорости К2 разложения комплекса не зависит от содержания металла в катализаторе и определяется только его природой (см. рис. 74). Большая часть исследованных металлов уменьшает константу скорости К2 разложения комплекса. Так, наименьшая величина константы скорости разложения комплекса наблюдается на образцах, содержащих хром. В этом случае К2 в 2,4 раза меньше константы скорости разложения исходного катализатора (см. рис. 74). Среди щелочных металлов эта константа наиболее резко уменьшается при добавлении лития (в 1,2 раза). Щелочноземельные металлы практически не влияют на коНстанту разложения кислородного комплекса. [c.169]

Рис. 7.5. Влияние содержания хрома в сплаве Ре-Сг иа критический ток пассивации в растворах

На рис. 2.15 показано влияние содержания различных металлов в катализаторе на время сгорания половины отложенного на катализаторе кокса. Как видно, наибольщее ускорение достигается при малом содержании металлов в катализаторе, а с увеличением их содержания эффект ускорения становится все меньше и по достижении некоторого максимального содержания металла скорость выжига коксовых отложений перестает изменяться. Это максимальное содержание, а также максимальное ускорение регенерации катализатора зависит от природы металла. С уменьщением окислительной способности металлов максимальное содержание возрастает. Так, для хрома оно составляет 0,1% (масс.), для ванадия 0,3-0,4% (масс.), а для молибдена и меди примерно 0,5-0,6% (масс.). По степени убывания воздействия металлов на скорость окисления кокса в кинетической области их можно расположить в следующий ряд хром > ванадий > литий > молибден, медь, натрий > [c.34]

Рис. 4. Влияние содержания хрома на растворимость водорода в стали с 0Д8%С 1 - при 500° и = 100 атм 2 - при 600° и Р = 800 атм

Рис. 50. Влияние содержания железа на увеличение массы образцов сплавов с различным содержанием хрома

Рис. 1.11. Влияние содержания хрома (%, цифры у кривых) и размера

Рис. 7. Влияние содержания хрома в катализаторе хром — оксид кремния на эффективность хрома и общую эффективность катализатора.

Рис, 1.18. Влияние содержания хромового ангидрида в катализаторе на состав окислов хрома иа носителе —алюмосиликате А-И после активации Катализатор I, 5 —СгОд 5 —СгОз-I-Зг(МОз)2. Точка росы воздуха прв активации -20 °С — /. 2 -40°С—3. [c.43]

Железо, медь, олово, никель и хром также образуют комплексы с этим реагентом но эти соединения разлагаются при энергичном встряхивании органического экстракта после добавления 10 н. соляной кислоты. Таким образом удается подавить влияние железа (до 0,2%), меди, олова, никеля и хрома (при содержании каждого из этих элементов до 0,05%). Максимум светопоглощения комплексом кобальта с 2-нитрозо-1-нафтолом наблюдается при 360 нм, но при этой длине волны реагент также сильно поглощает свет. Измеряя оптическую плотность при 530 нм, можно снизить до минимума поглощение света реагентом, а содержание свободного реагента в органическом экстракте можно снизить промывкой его разбавленным раствором гидроокиси натрия. [c.40]

Фиг. 12. Влияние содержания хрома в стали на критическое напряжение.

Влияние содержания хрома в стали на жаростойкость [c.192]

Влияние содержания оксида хрома /Ш/ на активность алюмохромовых катализаторов /объемная скорость, 20 тыс.ч" / [c.29]

Рис. 1.40. Влияние содержания хрома Ссг в стали с 10 % никеля на скорость коррозии в кипящей 65% ной НЫОз-

Влияние содержания окиси хрома на активность катализатора при дегидрировании бутана до бутенов [c.68]

Рис. 48. Влияние содержания фтористого лития на почернение линий хрома и фона 5

Влияние содержания хрома в этих сталях согласуется с выводом, сделанным в разделе о хроме. Более того, сравнение показателей коррозии [c.249]

Как известно, коррозионная стойкость хромистых и хромоникелевых сталей основана на их способности пассивироваться, т. е. стационарные потенциалы этих сталей находятся в пассивной области анодной поляризационной кривой. Большое влияние на потенциалы, ограничивающие пассивную область на анодной поляризационной кривой (особенно на потенциал активирования), оказывает хром. Увеличение содержания хрома в сплавах железо-хром смещает потенциал активирования в отрицательную сторону, что приводит к расширению пассивной области сплава [1], [6]. Потенциал начала области перепассивации также несколько смещается в отрицательную сторону [1], [12], [23] или практически остается постоянным при всех [c.93]

На рис. 122 показано влияние содержания хрома на скорость коррозии хромистой стали при Г)35°С в парах нефти, содержащей различные количества сероводорода при 11,1 об.% водорода и давлении 1,23 Мн/м . Из приведенных данных видно, что скорость коррозии хромистых сталей увеличивается с ростом концентраций сероводорода в парах нефти и понижением содержания хрома в сталях. Скорость коррозии хромистых сталей в парах серы в интервале температур 500—800° С также увеличивается с ростом температуры и нони кенисм соде()жания хрома (рис. 123). [c.156]

Образцы, содержащие кобальт, молибден, хром, ванадий и свинец, близки по характеру коксоотложений по сечению частицы к исходному алюмосиликатному катализатору, особенно при малых концентрациях металлов. Так, при содержании в образцах 0,8 вес. % хрома отношение содержания кокса на периферии и в центре шарика составляет 1,85, а при содержании 0,06—0,10 вес. % хрома кривая распределения кокса близка к кривой исходного катализатора (см. рис. 71). Такую разницу в распределении кокса по сечению частицы катализаторов, содержащих различные металлы, можно объяснить их различным влиянием на коксообразование. При добавлении к катализатору щелочных и щелочноземельных металлов кислотность катализатора и его активность понижаются. Из-за большего отложения металла в поверхностных слоях ката-, литическая активность периферийных слоев катализатора снижа-. ется больше, в то время как центральные слои сохраняют более высокую каталитическую активность. Это приводит к перемещению реакций крекинга в глубину частицы катализатора с одновременным отложением кокса в центральных слоях частиц. Поэтому кокс отлагается более равномерно по сечению шарика на образцах, содержащих щелочные и щелочноземельные металлы, чем на исходном катализаторе. Тяжелые же металлы не оказывают влияния на кислотность катализатора. Накапливаясь главным образом в периферийных слоях частицы. Поэтому кокс откладывается на этих образцах большей частью в периферийных слоях частицы катализатора, т. е. крайне неравномерно. По мере увеличения содержания в катализаторе металлов неравномерность отложения кокса возрастает. Металлы, увеличивающие коксообразование, [c.165]

Увеличение содержания хрома в стали снижает возможность локального уменьшения его концентрации в процессе выделения карбидов хрома на границах зерен ниже 12%- При увеличении содержания хрома от 18 до 22% предельное содержание углерода, ниже которого у стали появляется склонность к межкристаллитной коррозии, возрастает с 0,02 до 0,06%. С ростом содержания никеля увеличивается склонность аустенитных сталей к межкристаллитной коррозии. Влияние содержания никеля на склонность хромопикелевых сталей к межкристаллитной коррозии в разных средах различно. В концентрированной HNO3 неблагоприятное влияние сказывается при содержании никеля более 28%- В кипящем 42%-ном Mg b склонность к межкристаллитной коррозии возрастает с увеличением содержания никеля до 10%, а затем падает. [c.446]

Рис. 6. Влияние содержания хрома в сплаве железо-хром на критический ток пассивации в растворах а - 10%-ной серной кислоты (1), 3%-ного сульфата натрия при pH 3 (2) и 7 (з) б -0,1 н. серной кислоты (1) иН280 +N82804 при обшей концентрации сульфата 1 н. (2-5) при pH 1,7 (2), 2,8 (3), 4,0 (4) 6,0 (5)

Рис. 15. Влияние содержания 1 - хрома в сплавах железо - хром и 2 - никеля в сплавах Х22Т, содержащих никель,-на критический потенхшал пит-тингообрааования в 0,1н. растворе хлорида при pH 2

Рис. 17. Влияние содержания хрома в сплаве же-лезо-хром на критический потенциал питтингоофаэо-вания в 0,03 н. растворе бромистого калия

Рис. 22. Влияние содержания хрома в сплаве желеао-хром - 0,4% углерода на время до растрескивания в 30%-ном растворе нитрата натрия при 95°

При исследовании влияния содержания никеля или хрома в сплаве на его коррозионное растрескивание (испытания обычно-проводятся в кипящем 42%-ном Mg b) наблюдаются различные [c.66]

Рис. 25. Влияние содержания хрома на коррозию стали в морской атмосфере (пластинки 10X15 см, продолжительность экспозиции 90 мес, Кюр-Бич, Сев. Каролина, США) [9]

Хром с эриохромцианином R образует комплекс, значите тьно менее окрашенный, чем комплекс алюминия [11141, и задерживает развитие окраски комплекса алюминия вследствие связывания части реагента [8081. Хром можно удалять в виде хлорида хромила. Однако эта операция удлиняет анализ, поэтому предложены другие способы устранения его влияния. По Хиллу [8081, добавление FeS04 и 8-оксихинолина способствует образованию комплекса алюминия в присутствии больших количеств хрома. Ряд авторов [926, 12471 компенсирует влияние хрома введением таких же количеств его в стандартные растворы. Лили и Розин [926] для определения алюминия в сталях рекомендуют составлять несколько калибровочных графиков для разных содержаний хрома. При содержании 0—2% хрома наблюдается сравнительно хорошее совпадение с графиком, составленным без его введения. [c.103]

Свариваемость легированных сталей зависит от содержания и концентрации легирующих компонентов. О влиянии кремния и марганца было сказано выше. Хром при содержании его в стали до 0,9% не оказывает влияния на качество сварки, при повышении его содержания хром образует оксиды хрома С2О3, которые резко повышают твердость стали. Никель не снижает качества сварных швов. Молибден при сварке ухудшает качество сварного шва, легко выгорает, способствует образованию трещин. Ванадий ухудшает свариваемость, так как способствует образованию закалочных структур в металле шва и околошовной зоны. Легко выгорает и окисляется. Вольфрам в процессе сварки может легко окисляться и выгорать. Титан и ниобий способствуют карбидообразованию и поэтому препятствуют образованию карбидов хрома. Ниобий способствует образованию горячих трещин. [c.393]

Рис. 1,42, Влияние содержания никеля и хрома на предельно допустимое содержание углерода, при котором отпуск при 650 С, 1 ч не пызывает склонности к МКК [1.2 . с, 84]

Рис. 1.80. Влияние содержания хрома к молибдена в ферритных сталях иа пит (цифры у кривых. В, н. к. э.) в 0,01 М Na l при 60 С

Рис. 2.3. Влияние содержания никеля в легированной стали (18 20% хрома) на чувствительность к коррозионному растрескиванию под напряжением в кипящем 42%-ном Mg l2

Рис. 75. Влияние содержания в масле присадки ВНИИ НП-360. на разность почернений аналитических линий и фона Д5 а — с буфером б — без буфера 1 — хром 2 — никель 3 — железо 4 — кремний 5 — медъ.

Для изучения влияния содержания хрома на эрозионную стойкость стали были выбраны сплавы, содержание элементов для которых приведено в табл. 46. Количество углерода в этих сплавах было в основном одинаковым, за исключением стали Х9С2 с повышенным содержанием углерода и кремния. При химическом анализе в качестве случайной примеси во всех сталях был обнаружен никель. Анализ на серу и фосфор не производили. [c.155]

Повышение температуры отпуска у.меиьшает склонность хромистой стали к коррозионному растрескиванию. При увеличении содержания хрома влияние температуры отпуска проявляется. менее резко. [c.100]

Хром является основным легирующим элементом железоуглеродистых сплавов это объясняет ся дешевизной и доступностью, а также способностью его к пассивации. Граннца устойчивости железохромистых сплавов соответствует содержанию хрома в сплаве от 11 до 14% (в зависимости от вида агрессивной среды). Стали с таким содержанием хрома называются нержавеющими. Для сталей с содержанием хрома 12—14% особое значение имеет углерод, который образует с хромом карбиды при этом уменьшается содержание углерода в твердом растворе. Для хромистых сталей, содержащих 17% и выше хрома, влияние углерода несколько меньше, так как несмотря на связывание части хрома в карбиды количество его в сплаве остается достаточно высоким (бо- лее12%). [c.97]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология