Металлы размеры образцов

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т.е. с1а/(18= Е (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации (1а/ё8 = Е (где Е - модуль Юнга). В области площадки Е = 0. По мере роста г модуль упрочнения изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. При соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения, построенная с использованием инвариантных величин а,- и (а,- и - интенсивность напряжений и деформаций) имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Известно, что макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и [c.37]

Заметим, что формула (4.82) не имеет никаких ограничений по свойствам материала и размерам образцов. Она справедлива для расчета прочности как при вязком, так и хрупком и квазихрупком состоянии металла. Критические размеры царапины определяются по уравнению [c.297]

Для проведения исследований коррозионной усталости металлов на образцах ограниченных размеров разработана методика изучения скорости роста усталостных трещин при заданном коэффициенте интенсивности напряжений [111] и создано специальное оборудование (рис. 22). Образец 9, закрепленный в верхнем 4 и нижнем 11 захватах, подвергается изгибу путем поворота планшайбы 3 вокруг оси, расположенной по центру образца. Нагрузка на образец создается вибратором 6, жестко закрепленным на планшайбе 3, которая вращается вокруг оси опоры 2. Прикладываемую нагрузку на образец измеряют посредством динамометра 12. Натяжением пружин 5 или 7 в одну или другую сторону создается асимметрия цикла. Нижний захват, динамометр и стойка /3 составляют один жесткий узел, закрепленный вместе с опорой 2 на массивной плите [c.48]

При переходе от монокристаллов к обычным поликристаллическим металлам с очень мелким зерном адсорбционные эффекты в обычных условиях резко ослабляются, поскольку значительное облегчение деформаций сосредотачивается в поверхностном слое зерен и не распространяется более глубоко. Было показано, что дело собственно не в размере зерна, а в отношении размера зерна к размеру образца. Эта универсальная зависимость выражается кривой, приведенной на рис. 100. [c.228]

Интенсивность окрашивания находится в прямой зависимости от площади оголенного металла при прочих фиксированных условиях -исходная конденсация реагента, объем коррозионной среды, размер образцов, температуры и пр. Таким образом, можно использовать два 214 [c.214]

Трубчатые образцы для испытаний под действием внешнего давления изготовляли из стали марки 20 с толщиной стенки 1 мм, диаметром 106 мм и длиной рабочей части 260 мм. Образцы испытывали при различных значениях начального окружного напряжения 00. Для оценки критического напряжения окр часть образцов испытывали монотонно возрастающим внешним давлением. Результаты этих испытаний показали, что при данных размерах образца величина критического напряжения 0кр примерно на 40—50% ниже предела текучести металла и составляет 130— 160 МПа. Расчетное значение 0кр, определенное по методам теории упругости, равно 110 МПа. [c.39]

Полученные закономерности влияния размеров образцов на интенсивность процесса схватывания второго рода полностью соответствуют физической картине процессов, происходящих при эт х условиях, и показывают, что основной причиной влияния масштабного фактора является теплота. При увеличении температуры выше критической (в условиях схватывания второго рода) металл разупрочняется, и износ увеличивается. [c.93]

Для чистых металлов в области низких температур удельное электрическое сопротивление зависит от размеров образца, причем р 1/й(, где с1 — диаметр образца. [c.235]

При работе с растровым микроскопом исключается длительная и кропотливая работа по подготовке препарата (реплики, ультра-тонкие срезы и т.п.). Вся процедура подготовки полимерного образца сводится к напылению на его поверхность слоя токопроводящего металла толщиной 2,5 нм и выше. Большие размеры образца, возможность вращения и перемещения его в камере микроскопа на значительные расстояния (до 5 см) делают РЭМ незаменимым инструментом для исследования поверхностей, изучения морфологии надмолекулярных образований в кристаллических и аморфных полимерах [11]. [c.357]

Рентгеноспектральный локальный микроанализ. Наиболее распространенным видом этого анализа является рентгеноспектральный микроанализ с электронным зондом (электронно-зондовый микроанализ). В этом случае анализируемая зона образца имеет микронные размеры, эффективная навеска пробы составляет менее 10 ° 3, а предел обнаружения достигает 10 г, или 0,01% в объеме 10 мкм [41]. Электронным зондом обычно исследуют шлифы образцов с высоким качеством их полировки [4861 наиболее удобный размер образца диаметр 25,8—32,2 мм, толщина 13 мм. Для проведения анализа измеряют интенсивность рентгеновских лучей от исследуемого образца по отношению к их интенсивности стандарта подобного состава или нескольких стандартов отдельных элементов в виде металлов или окисей. Используют два варианта 1) укрепляют стандарты в одном держателе с образцом и вместе их полируют 2) в камере образца большинства промышленных электронных зондов делают приспособления для установки нескольких отдельных образцов. Одним из важнейших недо- [c.117]

При невысоких значениях вязкости металла зона пластических деформаций у вершины продвигающейся трещины мала и представленные выше размеры образцов оказываются достаточными, чтобы относительно точно определить вязкость металла. Чем крупнее образец, тем более правильный результат он дает дяя вязких металлов. [c.180]

Испытания па ползучесть и определение условного предела ползучести, машины и приборы, применяемые для испытания металлов на ползучесть, формы и размеры образцов должны отвечать требованиям ГОСТ 3248—81. [c.192]

Применяемая в нашем случае подложка подвергается волочению, вытяжке, изгибу. Поэтому очевидно, что на ее поверхности помимо текстуры, возникающей при волочении, могут присутствовать различные следы деформации в виде линий и полос, соизмеримых по длине с поперечными размерами образца и имеющих в сечении вид ступенек, валиков, канавок. Кроме характерной текстуры медной нро-волоки, возникшей при волочении, на поверхности металла после отделения пленки полимера можно обнаружить поперечную полосу скольжения в виде выступа (рис. 1У.46, см. вклейку). [c.199]

В сварных соединениях сталей средних толщин увеличение размеров катода более чем на 120 мм (когда шов анод) и размеров анода более чем на 80 мм (когда шов — катод) не оказывают существенного влияния Fia коррозионный ток в условиях неподвижного электролита. Для оценки стойкости сварных соединений против сплот-ной коррозии (гравиметрическими, профилографиче-скими методами) рекомендуется параллельно испытывать образцы (рис. 17.3) а — из основного металла б — сварной, содержащий шов и зону термического влияния (зтв) в — сварной G зоной термического влияния и основным металлом. Размер образца следует выбирать из условия [c.508]

Наиболее простьш методом определения количества энергии в пучке рентгеновского или у-излучения является измерение повышения температуры образца, помещенного в пучок. Повышение температуры образца при поглощении радиации непосредственно связано с интенсивностью пучка [201. При этом необходимы два условия чтобы материал вещества был достаточно теплопроводным и вся поглощенная энергия практически превращалась в тепло (без каких-либо радиационно-химических р е а к-ций). Таким требованиям отвечают графит и почти все металлы. Размер образца должен быть достаточно велик, чтобы поглощалось все излучение. На практике калориметрические методы не очень удобны для серийных определений, так как выделяемое количество тепла обычно очень мало. Поскольку же результаты получаются непосредственно в абсолютных единицах энергии, калориметрические измерения служат [c.89]

Определение механических свойств сварного соединения на статическое растяжение, изгиб или сплющивание (для труб с толщиной стенки до 5= 12 мм — на ударный изгиб), а также испытания на статическое растяжение для металла щва, металла различных участков околощовной зоны и наплавленного металла при всех видах сварки, место вырезки, форма и размеры образцов, их количество, условия проведения испытаний, оценка результатов испытаний должны соответствовать требованиям ГОСТ 6996 — 66. [c.223]

При сгорании металлов в кислороде выделяется значительное количество тепла, а температура в зоне горения достигает 2500—3500° С [6]. Это приводит к расплавлению или поджиганию материалов, контактирующих с горящим металлом. Вследствие этого возможны опасные вторичные явления, как например разрывы находящихся под давлением сосудов в результате местного ослабления стенок. Загорание металлов, как правило, приводит к потере конструкцией своего функционального назначения и является наиболее опасным. Для загорания металлов требуются относительно высокие энергии поджигающего импульса или интенсивные тепловые потоки. Минимальная величина энергии Етш, необходимая для поджигания металла, зависит от вида металла, размера образца и массы металла, находящейся в зоне действия источника зажигания. Более тонкие элементы поджигаются легче ( тш меньше), чем массивные. Величина Вты уменьшается с увеличением давления кислорода (рис. VIII-8). [c.331]

Для сравнительных лабораторных исследований коррозионной усталости сварных соединений труб и основного металла вырезали образцы размером 180Х38Х 10 мм из прямошовных (сталь 17ГС) и спирально-шовных (сталь 17Г2СФ) сварных труб диаметром 820 мм. Механические свойства и химический состав соответствовали ГОСТам и техническим условиям. Учитывая, что в реальных условиях эксплуатации концентраторы напряжений испытывают упруго-пластические деформации, тогда как остальное тело трубы деформируется упруго, т. е. в концентраторах имеет место жесткая схема нагружения, усталостные испытания проводили на машине с задаваемой амплитудой деформации (максимальная тангенциальная деформация 0,22 и 0,3% или интенсивность деформации 0,25 и 0,34% в наружных волокнах) чистым изгибом с частотой 50 циклов в минуту. Коррозионную среду подавали с помощью капельницы (для обогащения кислородом) или влажного тампона. [c.230]

Исследования Г. И. Залецкого [93] подтвердили большую роль масштабного фактора в испытаниях металлов па износостойкость. Опыты Г. И. Залецкого показали, что в зависимости от условий трения и размеров образцов удельный износ может увеличиваться в 925 раз и более. [c.90]

Испытания проводят на машинах, предназначенных для определения сопротивления усталости указанных объектов в воздухе. Машины снабжены специальными устройствами для подвода коррозионной среды и управления ее взаимодействием с деформируемым металлом (изменение концентрации кислорода и температуры, введение ингибиторов или депассиваторов, катодная или анодная поляризация образцов и др.). Поскольку конструкции большинства серийно выпускаемых промышленностью машин, принципы их работы, технические характеристики широко освещены в литературе, мы рассмотрим здесь лишь комплекс оборудования для изучения влияния масштабного, частотного и некоторых других факторов на сопротивление усталости металлов, разработанного в ФМИ им. Г.В.Карпенко АН УССР [79—82] и нашедшего применение во многих лабораториях научно-исследовательских организаций, вузов и промышленных предприятий. Так, для изучения влияния размеров образцов на их сопротивление усталостному разрушению примерно в иден- [c.22]

Образцы из сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР после окисления имеют одинаковый внешний вид и одинаковую микроструктуру сцепления оксидной пленки с металлом. В ходе окисления внешние размеры образцов (по оксидной пленке) увеличивались. Образовавшаяся при тем- [c.254]

Керамические оксидные материалы [450] обычно готовят смешиванием исходных оксидов или солей металлов с последующим обжигом. В зависимости от плотности, обусловленной химическим и гранулометрическим составом исходных веществ и степенью обжига, керамические материалы подразделяют на пористые (водопоглощение более 5 %) и спекшиеся (водопоглощение менее 5 %). Применения керамических материалов самые разнообразные, в том числе технические (электро-, радио- и др.). При обжиге керамической массы протекают сложные физико-химические процессы (дегидратация, диссоциация, полиморфные превращения, реакции окисления и восстановления и др.). Степень спекания повышается с ростом температуры, и при этом снижается пористость и уменьшаются размеры образца, увеличиваются его прочность, химическая стойкость и диэлектрические свойства. Во многих случаях процессы спекания керамик протекают с участием жидкой фазы, образующейся из основных кристаллических фаз и способствующей образованию эв-тектик. [c.312]

Наряду с широко известными уникальными абразивными характеристиками, алмаз обладает и замечательной теплопроводностью, причем не столько по абсолютной величине, сколько по ее температурной зависимости. Достаточно сказать, что теплопроводность монокристалла алк аза при комнатной температуре в пять раз выше, чем у меди. Это позволяет рассматривать алмаз как наиболее перспективный материал для изготовления теплоотводящих элементов малогабаритных полупроводниковых приборов. Поэтому были проведены исследования по влиянию температуры на теплопроводность монокристаллов алмаза. Для измерения отбирались кристаллы кубооктаэдрической формы с размером ребра кубических граней около 0,4-10 м, практически не содержащие макровключеиий металла-растворителя (образцы 7, 8 в табл. 34), а также удлиненные кристаллы кубического габитуса с размерами смежных ребер около №,4 и 0,8) 10 м, содержащие отдельные металлические включения пластинчатой формы (образцы 5 и 6 см, табл. 34). Интервал измерения температуры составлял от 290 до 630 К. т. е. включал в себя реальный диапазон рабочих температур полупроводниковых приборов. Погрешность измерения теплопроводности 12—15%. [c.449]

Получение тригидрида иттрия. По методу, предложенному А, М. Родиным и В. В. Грушиной [4], синтез гидрида УНз осуществляют по следующему режиму <усочки металла размером 1—3 мм промывают бензином и спиртом и помещают в вакуумную установку. Образцы обезгаживают в вакууме Ы0 мм рт. ст. при температуре 300° С в течение 2 ч, после чего нагревают в водороде при атмосферном давлении в течение 30 мин при 300° С с последующим постепенным охлаждением в нем до комнатной температуры. Водород получают термическим разложением гидрида титана. Количество поглощаемого водорода определяют по изменению давления в системе во время насыщения. В результате гидрирования получают гидрид иттрия с соотношением атомов Н Ме=2,94. Полученный гидрид порошкообразный, небольшие кусочки легко растираются в порошок. [c.70]

Свойства сварных соединений оценивают в ряде случаев теми же характеристиками или критериями, что и однородный основной металл, но при этом в них вкладывают иное содержание. Например, распространенной характеристикой прочности является временное сопротивление Од. Можно говорить о временном сопротивлении металла шва или металла околошовной зоны, если образцы вз5ггы достаточно малыми, чтобы содержать в себе относительно однородный по свойствам металл. Временное сопротивление сварного соединения напротив, следует определять на достаточно крупных образцах, которые бы включали в себя все типичные зоны сварного соединения и обеспечивали такое взаимодействие их между собой, которое характерно для работы сварного соединения в конструкции. Такая характеристика, как предел текучести сварного соединения, в большинстве случаев вообще не может бьггь определена, так как, во-первых, из-за неоднородности механических свойств пластические деформации возникают не по всей длине образца одновременно, во-вторых, пластические деформации неравномерны в поперечном сечении образца из-за эффекта контактного упрочнения, в-третьих, натуральное сварное соединение с неснятым усилением создает концентрацию напряжений и даже может иметь собственные напряжения, что в принципе делает поле напряжений в образце неоднородным. Предел выносливости сварного соединения следует определять для практических целей также на достаточно крупных образцах, содержащих в себе все особенности сварного соединения, в том числе и остаточные напряжения, хотя последнему условшо часто трудно удовлетворить из-за необходимости увеличения размеров образца. [c.27]

Толщина металла в сварных конструкциях нередко бьшает такой, что корректное определение невозможно и тогда определяют К . При переходе от одной толщины металла к другой значение изменяется, то есть представляет собой условную величину, характеризующую данный металл при конкретной его толщине. Значение может зависеть и от длины трещины. С учетом этого фактора разработано понятие предела трещиностойкости [199], который зависит от дайны трещины. Таким образом, отражает не только влияние свойств металла, но также и размеров образца, трещины, конкретной совокупности механической неоднородности и т.д [c.49]

В крупных образцах и элементах конструкций при о р << ст общепринятым является метод, при котором уровень НДС у конца трещины характеризуют коэффициентом интенсивности напряжений хотя он прямой связи с состоянием металла у конца трещины с пластической зоной не имеет. В практическом отношении, если иметь в виду оценку опасности трещины при уровне ст < ст, ,, такой подход вполне оправдан. Однако во многих случаях необходимо судить о достигнутом состоянии у конца трещины, когда средние напряжения близки к ст, или превосходят Для этой цели можно использовать численные методы решения упругопластических задач, например МКЭ и теорию течения с учетом фактической диаграммы деформирования металла с, = /(е,.). Организация этой работы могла бы вьфазиться в следующем. Для конкретного металла с ожидаемой формой образца и схемой нагружения решается упругопластическая задача с нагрузками от достаточно малых до весьма высоких с развитыми пластическими деформациями в образце. Одно такое решение для ряда возрастающих нагрузок охватывало бы все возможные напряженно-деформированные состояния для данной диаграммы металла и самые различные размеры образцов. Последнее возможно потому, что рассматриваемое тело можно считать любым по размерам — от самого малого до самого большого. Решение включало бы также перемещения точек тела. [c.54]

Более принципиальной является другая сторона вопроса, какую характеристику состояния металла вблизи трещины следует брать как критерий сравнения различных образцов и тел между собой, имея в виду использование численных расчетных методов. Она должна бьггь устойчивой к изменению размеров образцов и уровней напряжений в широких пределах. Она должна бьггь также устойчивой по отношению к характеру разбивки тела на конечные элементы и моделям конца трещины. [c.55]

ЗaJюг преодоления указанных выше недостатков состоит, вероятно, в том, чтобы ясно понять существующее положение, которое сводится к следующему во-первых, одному и тому же критическому состоянию металла непосредственно у конца трещины могут соответствовать многие напряженно-деформированные состояния на некотором расстоянии от трещины в случае различных по размерам образцов, в случае растяжения и изгиба, в случае локальной и общей текучести нагруженного элемента. Во-вторых, из-за различия диаграмм деформирования у разных металлов одно и то же интегральное перемещение 8 может соответствовать самым различным ситуациям в элементах конструкций из разных металлов по уровню их нагруженности и деформации. Эго многообразие, если пытаться найти более точные подходы, может быть выражено только с помощью численных методов решения упругопластических задач. [c.57]

В зависимости от толщины металла сварного соединения, его свойств, формы разделки шва, а также возможного расположения сварочного дефекта или трещины в сварном соединении, могут бьггь использованы различные формы и размеры образцов для определения сопротивляемости началу движения трещины. Образец с дефектом должен быть взят либо непосредственно из элемента сварной конструкции, либо изготовлен в условиях, близких к реальным как по режимам сварки, так и по присутствию в нем дефекта на стадии выполнения сварного соединения, с тем чтобы в зоне у конца концентратора могли возникнуть свойственные сварочному процессу пластические деформации. [c.165]

Размеры образцов для оценки пределов выносливости металла различных зон сварного соединения можно назначать в соответствии с рекомедациями для однородногб металла. Однако из соображений учета влияния масштабного фактора, а также действия остаточных напряжений нередко сечения образцов увеличивают, приближая их к размерам реальных изделий. [c.173]

Сак указьшалось вьппе, размер образца, который следует использовать для полу тения объективных результатов по сопротивляемости металла динамическому распространению трещины зависит от уровня вязкости металла. Для значений не превьппающих 50...60 Дж/см [c.186]

Для выявления условий такого снижения трещиностойкости соединения испытаниям подвергали образцы с поперечным швом, где исходную доверхностную треш ину располагали в различных зонах соединения, неоднородность механических свойств обеспечивали различием в уровне основного металла по сравнению с Оц металла шва, а эффект контактного упрочнения путем использования щелевой разделки при многослойной сварке или кинжального проплавления при электронно-лучевой сварке. Данные о материалах, размерах образцов и приемах вьшолнения сварных соединений приведены в табл. 7.6.1. [c.249]

На рис.9.3.3 приведены результаты испытаний образцов из стали 22К диаметром 20 и 150 мм. Штрихованные области 7 и 2, соответствующие зонам рассеяния, указывают на существенное понижение пределов выносливости стержней больших диаметров по сравнению с малыми, причем с ростом размеров образцов разброс уменьшается. Хотя эти данные получены на образцах из целого металла, но подобные результаты имеют место и для образцов, сваренных встык. Так, на рис.9.3.4 значками представлены данные испьгганий гладких образцов из различных сталей, в том числе со сварными стыковыми соединенгами, полученные рйдом авторов [206], а также кривые / и 2, рекомендованные для использования в расчетах на вьшосливость [278]. Можно видеть, что снижение отношения пределов усталости по [c.308]

Наибольшее влияние коррозионной среды отмечается в тех случаях, когда в сварных конструкциях действуют остаточные напряжения. Наглядным примером этому служат результаты испьгганий сварных соединений титанового сплава В120УСА в 3%-ном растворе МаС1. Дисковые образцы диаметром 500 мм, толщиной 25 мм с диаметрально расположенным сварным швом нагружали осесимметричным двухосным изгибом (см. рис. 6.5.2) с частотой три цикла в минуту. Схема нагружения Позволяла получить на значительной части образца практически равномерное поле растягивающих напряжений с равными компонентами. Кроме того, большие габаритные размеры образца обеспечили возможность исследования совместной работы различных зон сварного соединения и влияния остаточных напряжений. Для того, чтобы оценить роль теплофизического и химико-металлургического воздействия сварки, шов получали путем переплава основного металла в среде аргона без добавления присадочного материала. Результаты испьгганий приведены в табл. 13.1.2. [c.472]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология