Производительность вентиляторов

Производительность вентилятора Q = 43 000 -210 ООО м 7ч, диаметр рабочего колеса 0 = 2 м, частота вращения п=16,7 с полный напор Я = 2404-620 м, максимальный полный КПД 1 1 = 0,84 мощность электродвигателя Л = 320 кВт, масса вентилятора 3316 кг габаритные размеры с электродвигателем (мм) длина 5168, ширина 3970 и высота 3270. Аэродинамические характеристики вентилятора ВЦТ-20 показаны на рис. 5.16. [c.196]

При одной и той же частоте вращения (числе оборотов) напор к зависит от величины производительности вентилятора V. Эта зависимость, называемая характеристикой вентиляторов, дается в виде графиков и таблиц в каталогах п справочниках по вентиляторам. [c.207]

Здесь N — мощность, кВт — суммарный напор при рабочих условиях, т. е. при заданной температуре, Па V — максимальная производительность вентилятора при рабочих условиях, м /ч К — коэффициент запаса мощности на пусковой момент (определяется в зависимости от мощности электродвигателей по табл. 22) Л = т)в Пп — к. п. д. вентиляторной установки т в — к. п. д. вентилятора (определяется по каталогу вентиляторов в соответствии с режимом работы) т) — к. п. д. привода (табл. 23). [c.207]

Рабочее давление, МПа Производительность вентилятора, тыс. м ч [c.26]

Рассмотрим примеры аэродинамических характеристик АВО и характерные причины снижения производительности вентиляторов. [c.99]

Если принять угол поворота лопастей вентилятора равным 20 , то для значений к. п. д. вентиляторов 0,65—0,75 производительность вентиляторов V, будет иметь следующие значения [c.35]

Количество продукта, кг/ч Температура, °С пара на входе конденсации пара конденсата на выходе разность температур /вых — к Рабочее давление, кПа Производительность вентилятора, тыс. м ч [c.16]

Для анализа работы АВО по зонам строят зависимость fp = f(Va), представляющую собой прямую линию, проходящую через начало координат и точку пересечения абсциссы Руст и ординаты полной производительности вентилятора Va (рис. П-2). По величине теплового потока в зоне на графике Fp = f(Vp) приблизительно выбирают значение Va, предполагая, что это количество охлаждающего воздуха участвует в теплообмене. Далее по общей методике теплового и аэродинамического расчета проводят полный расчет первой зоны АВО. [c.41]

Непрерывные технологические процессы химических и нефтехимических производств предполагают использование АВО при постоянных параметрах по температуре и давлению охлаждаемых или конденсируемых потоков. Для обеспечения стабильных параметров охлаждения применяют системы регулирования, увлажнения, комбинированные схемы охлаждения и пр. Однако такие параметры, как температура атмосферного воздуха t, объемная производительность вентилятора Ув и скорость охлаждающего воздуха Ууз, изменяются в течение различных периодов эксплуатации. Изменение t обусловлено годовыми, сезонными и суточными колебаниями температур. Величина Ууз при длительной эксплуатации изменяется в сторону уменьшения по мере увеличения аэродинамического сопротивления теплообменных секций. Опыт эксплуатации показывает, что плотные пылевые и волокнистые отложения на первых рядах труб по ходу охлаждающего воздуха и в глубине пучка могут приводить к снижению объемной производительности вентиляторов до 40%- Аналогичная картина наблюдается [c.50]

Точное определение запаса поверхности охлаждения важно при длительной эксплуатации АВО, когда снижается производительность вентилятора, режим работы отклоняется от расчетного и необходимо заглушить ряд труб. [c.40]

При выполнении эксплуатационных испытаний АВО и систем воздушного охлаждения объем измерений может быть сокращен или дополнен в зависимости от целей испытаний (получение только общего теплового потока, определение затрат мощности, оценка производительности вентиляторов и т. д.). [c.54]

Зона конденсации Производительность вентилятора, тыс. м /ч Тепловой поток при конденсации водяного пара, МВт [c.47]

И возвращается в технологический процесс. В табл. П-1 использованы результаты тепловых и аэродинамических испытаний технологической установки на Невинномысском производственном объединении Азот . Как видно из таблицы, при одинаковой нагрузке АВО по парогазовой смеси и одинаковых объемных производительностях вентиляторов параллельно-последовательная схема при ti = 25 °С обеспечивает /вых = 40 °С, в то время как параллельная схема даже при ii = 17,3° позволяет получить температуру продукта на выходе /вых = = 54 °С. [c.47]

Из рис. 1У-6 видно, что меньшему аэродинамическому сопротивлению соответствует большая производительность вентилятора. Для возможности сопоставления рабочих параметров вентилятора с проектными следует привести их к условиям построения проектной характеристики по давлению и температуре. В практике испытаний встречаются следующие случаи отклонения фактических параметров вентилятора от проектных. [c.94]

Самым распространенным является случай, когда угол поворота лопастей вентилятора соответствует проектному углу (а = пр) и непосредственно измеренное полное давление выше, проектного Яп. ф > Я . пр, а производительность вентилятора ниже проектной Ув. ф < Ув. пр- Для этого случая (рис. IV- , а) характеристика вентилятора считается совпадающей с проектной, а уменьшение производительности обусловлено увеличенным аэродинамическим сопротивлением теплообменных секций. Фактическая работа вентилятора характеризуется положением точки Ь, а по положению точек Ь и Ь" оценивают работу вен- [c.94]

Во втором случае при соответствии а = а р фактические напор й производительность вентилятора отличаются от проектных Н 1, ф Яп. пр и Ув. ф Ув. пр (рис. IV" , б). [c.95]

Работа вентилятора определяется положением рабочей точки. Точка Ь с параметрами Я . ф<Яп. пр, Ув. ф = Ув. пр может быть получена при а = апр в том случае, если по каким-либо причинам уменьшено аэродинамическое сопротивление секций. Работа вентилятора с параметрами, соответствующими точке Ь", возможна, если а > Опр, а снижение аэродинамической характеристики незначительно Яп. ф > Яп. пр, Ув. ф > Ув. пр. При а > пр рабочая точка Ь может практически совпасть с точкой а, тогда полный напор и производительность вентилятора соответствуют проектным. [c.95]

В результате указанных выше проведенных мероприятий заметно уменьшилось сопротивление секций, производительность в рабочей точке Ь характеристики увеличилась на 16%. Кроме того, на вентиляторе был увеличен угол поворота лопастей а до 23°, однако длительная непрерывная работа с параметрами, соответствующими точке Ь", оказалась невозможной, так как потребляемая двигателем мощность достигла 102 кВт и превысила номинальную. Поэтому а был уменьшен до 20°, и производительность вентилятора составила 143 м с. [c.100]

При построении обобщенной тепловой характеристики по оси ординат откладывают количество воздуха, участвующего в теплообмене (производительность вентилятора), а по оси абсцисс — температуру охлаждающего воздуха на входе в теплообменные секции. Характеристика соответствует номинальной тепловой нагрузке аппарата, выше и ниже которой строят зависимости Q = var для интервала работы данного агрегата. Чтобы оценить энергетические затраты, наносят линии значений электрической мощности двигателя, соответствующие определенной производительности вентилятора. [c.102]

Возможен вариант работы при неизменной производительности вентилятора, но при увеличении паровой нагрузки конденсатора (точки Ь Ь"). В нашем примере при температуре 19,7 °С паровая нагрузка АВО может быть увеличена на 10%. Реальный рабочий процесс с клапанным регулированием расхода пара идет несколько иначе, чем в рассмотренном выше случае при условии, что давление конденсации постоянно. При повышении температуры t открываются клапаны регулирования расхода пара, поддерживая тем самым постоянство мощности турбины конденсатор в этом случае работает с повышенной тепловой нагрузкой и увеличенным расходом охлаждающего воздуха (точка а,). Положение линии 2 на рис. IV-12 получают экспериментально или рассчитывают, исходя из характеристики турбины (обычно увеличение противодавления на 2 кПа приводит к перерасходу пара на 1,0—2,5%). Точка Ь на рис. IV-12 характеризует работу воздушного конденсатора при сниженной тепловой нагрузке, в результате чего достигается более высокая температура ti = 28 °С при номинальном давлении конденсации. [c.105]

Для аппаратов и систем воздушного охлаждения, эксплуатируемых в режимах, близких к расчетным, задача повышения эффективности оборудования сводится к поддержанию работоспособности АВО с высоким коэффициентом использования в течение всего периода эксплуатации. Для этого необходима периодическая промывка оребренных поверхностей моющими растворами не менее 1 раза в год. Промывку осуществляют при остановленном вентиляторе по ходу и против движения охлаждающего воздуха с последующей продувкой сжатым воздухом или паром. При использовании группы аппаратов промывку проводят на режимах регулирования, когда имеется возможность остановить один из вентиляторов, не нарушая технологический процесс. Обычно промывку приурочивают к началу теплого периода года. Периодическая очистка оребренных поверхностей позволяет избежать значительного повышения аэродинамического сопротивления, снижения производительности вентилятора, уменьшения коэффициента теплопередачи /Сф и увеличения термических сопротивлений при загрязнении. [c.107]

Изменение частоты вращения вентилятора, а следовательно и его производительности, возможно при использовании в приводе различных трансформирующих устройств гидромуфт, гидротрансформаторов, вариаторов, коробок перемены скоростей п т. д. Несмотря на то, что включение в силовой привод дополнительного оборудования позволяет экономить электроэнергию, надежность привода снижается, требуются дополнительные затраты на механическое и гидромеханическое оборудование. Разработки по этому способу изменения производительности вентилятора не вышли из стадии испытаний и в действующих производствах распространены мало. [c.114]

Качество регулирования можно значительно повысить, если в системах воздушного охлаждения или на отдельных АВО применить устройства, позволяющие бесступенчато изменять производительность вентилятора и снижать энергетические затраты. Осуществление такого регулирования возможно при использовании в схеме электропривода тиристорных преобразователей частоты тока (ТПЧ), выпускаемых серийно отечественной промышленностью. Их применение в АВО является весьма перспективным и позволит автоматически регулировать теплообмен в широком интервале температур атмосферного воздуха. Тиристорные преобразователи частоты тока включают в электрическую цепь питания асинхронных двигателей трехфазного напряжения. Плавное изменение частоты вращения возможно в интервале 1/12 (эксплуатационный интервал 1/8— 1/10) при постоянном крутящем моменте, равном номинальному моменту двигателя. В табл. V-2 приведены технические данные ТПЧ, применение которых возможно в отечественных конструкциях аппаратов воздушного охлаждения. [c.122]

Причинами неэффективной работы вентиляции является низкое качество проектирования, монтажа и эксплуатации установок Основные недостатки проектов заключаются в неточном спреде лении воздухообмена и неправильном выборе воздухораздачи Например, неправильной является подача воздуха в зону выде ления основных вредностей с последующим движением его в ра бочую зону. Если при монтаже вентилятора зазор между всасы вающим патрубком и колесом не отрегулирован, вентилятор работает не в требуемой (по каталогу) характеристике и создает повышенный аэродинамический и механический шум. По этим причинам на некоторых предприятиях осуществляется переделка и наладка половины всей работающей вентиляции. При наладке вентиляции путем замеров определяется производительность вентилятора и осуществляется отбор проб воздуха аспираторами для анализов, проводится реконструкция кондиционеров. Пусконаладочные работы считаются законченными при условии нормальной работы оборудования с проектной нагрузкой в течение времени, предусмотренного договором. Техническая документация по наладке оформляется в виде технического отчета по специальностям (технология, энергетика, КИП и т. д.) о выполнении пусковых и отдельно наладочных работ. [c.341]

Производительность вентилятора , м /с Плотность теплового потока , Вт/м 112 104 114 108 123 124 [c.127]

А/ = 3,4 °С), хотя на остальных аппаратах Д/ > Ю°С. Производительность вентиляторов ниже паспортной на 10—11% объясняется в основном повышенным аэродинамическим сопротивлением оребренных поверхностей. [c.128]

Расстояние между первоначально найденной точкой пересечения координат Q — Н и рабочей точкой, отложенное на наклонной шкале, дает уменьшение производительности вентилятора в процентах от заданной. Если разность производительностей окажется больше допустимой для данной установки, то следует скорректировать сеть, уменьшив ее сопротивление.. По рабочей точке находят полное обозначение участка рабочей характеристики, соответствующее комплекту. По обозначению комплекта в спецификации вентиляторов находят тип и номер вентилятора, размеры шкивов и ремней клиноременной передачи, тип электродвигателя и вибро-изолирувдщее основание. [c.278]

Паспорт вентиляционной установки составляется по данньп технических испытаний. После капитального ремонта установки в соответств)тощие графы паспорта следует вносить необходимые изменения и дополнения (по замене вентиляционного оборудования, повышению производительности вентилятора путем увеличения скорости его вращения и т. д.). [c.299]

Расчетная температура атмосферного воздуха, °С Количество 1фодукта, т/ч Температура, °С газообразного аммиака на выходе на входе разность температур аыл — 1 Рабочее давление, МПа Производительность вентилятора, тыс. м ч [c.21]

ABO через пойерхность Fp проходит меНьШеб количество охлаждающего воздуха, чем принятая в расчете производительность вентилятора следовательно, температура /вых будет достигаться на поверхности Fф, которая больше Fp. [c.40]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

Из рассмотренных вариантов регулирования подачи дающего воздуха наиболее эффективны в отношении устойчй вого значения 4ых варианты плавного бесступенчатого изменения производительности вентилятора, достигаемого регулированием угла поворота лопастей и оборотов двигателя. Расчеты и практика эксплуатации показывают, что при числе АВО в системе воздушного охлаждения больше четырех по экономической эффективности к бесступенчатому регулированию приближается ступенчатое регулирование частоты вращения двигателя и регулирование отключением вентиляторов и поверхностей теплообмена. Изменение расхода охлаждающего воздуха, создаваемое жалюзями, в сравнении с другими способами не дает заметного экономического эффекта, но достаточно эффективно может влиять на устойчивость температуры /вых. По точности регулирования вых этот способ близок к бесступенчатому. Для надежной работы конструкция жалюзи должна быть прочной с жесткими кинематическими связями привода и строгой ориентацией их по ходу охлаждающего воздуха. [c.115]

На рис. V-1 приведены схемы комбинированного регулирования с рециркуляцией нагретого воздуха и с иереиз ском холодного воздуха. На рис. V-l,a условно изображен АВО в режиме регулирования, когда остановлен один вентилятор и прикрыты верхние жалюзийные решетки. Воздух с температурой t < iip после теплообмена в секции частично рассеивается в атмосферу, а частично через свободную зону остановленного вентилятора снова поступает на всасывание. Количество воздуха, участвующего в рециркуляции, определяется степенью прикрытия жалюзи, и его относительная величина возрастает со снижением производительности вентилятора. [c.116]

Величина теплового потока Q на конденсаторе определяется суммой Qk = Qo + Qi, где Qo — хладопроизводительность Qo = G( 7 —г б) Qi — тепловой поток, соответствующий индикаторной мощности компрессора Qi = G l2 — /i). Конденсатор как объект регулирования Рк обладает большой степенью са-мовыравнивания, поэтому с увеличением температуры охлаждающего воздуха и ростом нагрузки в конечном итоге вследствие роста Рк и /к, установится равновесное состояние. В конкретных промышленных установках величина Рк, как правило, ограничена расчетными параметрами системы, требованиями техники безопасности и т. д. Основные причины повышения Р против расчетного значения — рост температуры атмосферного воздуха, уменьшение производительности вентилятора, увеличение термических сопротивлений, накопление в конденсаторе неконденсирующихся примесей. [c.125]

Уменьшение производительности предопределяет снижение общей хладопроизводительности тепловой поток, соответствующий индикаторной мощности сжатия, несколько увеличивается, а общий тепловой поток на конденсаторе остается примерно неизменным или увеличивается при заметном росте Рк-Так, при постоянном давлении = 0,50 МПа и температуре испарения /и = 3,6°С увеличение давления Рк с 1,35 до 1,55 МПа приводит к уменьшению хладопроизводительности и одноступенчатого цикла примерно на 8,5% при этом индикаторная мощность сжатия возрастает на 15—18%. Тепловая нагрузка на АВО при определенном значении и Vb определяется теплопередающей способностью конденсатора (/(ф0ср) в том случае, когда существует несоответствие тепловых потоков на АВО Qk < (Qo + Qi), давление Рк и температура повышаются, а при Qk > (Qo + Qi) соответственно снижаются до достижения равновесного состояния Qk= (Qo + Qi)- При Уз = onst основная доля в изменении тепловой производительности АВО приходится на логарифмическую разность температур. Давление Рк является основным контрольным параметром конденсатора. Интересно проследить влияние температуры охлаждающего воздуха и производительности вентилятора на величину Р . [c.126]

Pep 7600 м , эксплуатируемых в режиме конденсации аммиака с незначительной зоной охлаждения перегретого пара. В период испытаний тепловая нагрузка АВО составляла 2,04— 2,54 МВт, а при Vb = 120 м /с коэффициент теплопередачи /Сф = 30,1 Вт/(м -К). Из рис. VI-3 видно, что по мере увеличения температуры ti давление Рк повышается, и новое равновесное состояние достигается постоянством величины /Сф0ср, поскольку увеличивается температура конденсации. Повышение Рк возможно до определенного предела, после достижения которого работа возможна только при снижении нагрузки или интенсификации процесса теплообмена. При уменьшении производительности вентилятора давление Рк возрастает, что обусловлено снижением коэффициента теплопередачи Кф (рис. VI-3,6). Уменьшение Кф компенсируется увеличением 0ср по мере роста температуры [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология