Скорость меридиональная

Приспосабливая лопасти к повороту потока перед входом в решетку, в меридиональном сечении входную кромку лопастей во многих случаях выполняют скошенной (см. рис. 1.3, а) или сферической формы, вследствие чего входной угол по длине кромки несколько изменяется вместе с окружной скоростью. [c.31]

Введем, кроме того, понятие о радиальной и окружной составляющих абсолютной скорости V. Радиальная составляющая абсолютной скорости (меридиональная скорость) = а, где а — угол между абсолютной скоростью и и касательной к окружности в точке схода частицы жидкости с лопасти (или входа на нее). [c.22]

В отличие от насосов рабочие колеса в компрессоре могут быть неодинаковыми по диаметру и по форме. Обычно наружный диаметр колеса уменьшается с увеличением порядкового номера секции внутри секции колеса имеют, как правило, одинаковый диаметр, но могут отличаться шириной каналов в меридиональном сечении (в частности, отношением Ь Ю ) Это объясняется следующими причинами. Если диаметры и тип лопастного аппарата у всех колес в одном корпусе выполнять одинаковыми, что удобно технологически и удешевляет изготовление машины, то, поскольку объем протекающего газа уменьшается, а меридиональная скорость сохраняется постоянной, последние колеса окажутся чрезмерно узкими (Ь /О мало), что приведет к росту аэродинамических потерь и снижению к. п. д. Если же диаметры при переходе от первой секции к последующим уменьшаются, то получают приемлемые значения и в последних ступенях. [c.188]

Жидкость подводится к лопастному колесу вдоль его оси (рис. 2.3, а), затем скорость жидкости изменяет направление и величину. Непосредственно перед лопастями меридиональная составляющая абсолютной скорости [c.33]

С помощью приведенных ниже безразмерных коэффициентов можно построить в одной и той же системе координат диаграммы С—Я и выходных скоростей. Меридиональная скорость характеризует подачу. [c.50]

На рис. 10 приняты следующие обозначения с = с sin а — радиальная составляющая абсолютной скорости (меридиональная скорость) [c.15]

Как видно из экспериментальных материалов, рассмотренных выше, ни одна из имеющихся в литературе формул для определения коэффициента [х не согласуется с опытом. Все эти формулы не учитывают пространственного характера потоков и неравномерности поля скоростей в меридиональной плоскости. Наиболее близкой к физике явлений, происходящих во вращающемся колесе, следует считать формулу Стодола. [c.81]

Высота плана равна меридиональной составляющей абсолютной скорости на выходе [c.34]

Из этих рисунков видно, что с изменением режима (фд ) выходные треугольники скоростей изменяются по-разному в разных сечениях колеса в меридиональной плоскости. Особенно резко это сказывается на малых расходах (см. режимы ф2 = 0,142 и 0,083 для Рал = 90° и фа, = 0,115 для Рал = 32°). [c.73]

Уравнения (3. 48) и (3. 49) относятся к элементарному участку колеса шириной АЬ (в меридиональной плоскости). Они применимы для всего колеса в целом лишь в случае, если движение рассматривать как плоское с однородной структурой потока в меридиональном сечении. В случае неравномерного распределения расходной скорости с г по ширине канала в уравнение Эйлера [c.82]

Для того чтобы решить это уравнение, необходимо знать закон изменения расходной скорости в меридиональном сечении. Из рассмотрения экспериментальных данных по большому количеству компрессорных ступеней видно, что большинство графиков = = / (6) и фзг = / Ь) может быть разделено на участки, которые в первом приближении могут быть с успехом аппроксимированы на соответствуюш,ие отрезки прямых, наклоненных под разными углами к горизонтали. [c.83]

Следует подчеркнуть условный характер уравнения (4. 9), так так случай равенства меридиональных скоростей встречается не очень часто. [c.96]

Профили скоростей в меридиональном сечении перед колесом характеризуются кривыми на рис. 4. 11. Здесь на оси абсцисс отложены расстояния от оси всасывающей воронки, отнесенные ко входному радиусу колеса на оси ординат — отношение местной скорости к средней скорости во всасывающей воронке. [c.106]

Выразим через меридиональную составляющую скорости на входе при данном расходе [c.117]

Как указывалось (см. гл. 3), наибольшая вероятность отрыва существует вблизи тыльной поверхности. Как видно из рисунка, наиболее резкое падение скорости по радиусу вблизи тыльной поверхности имеет место в колесе первоначального варианта, где степень расширения каналов имеет наибольшее значение. Значительно менее резко это падение скорости наблюдается во втором варианте, где каналы сужены в плоскости вращения. Еще более равномерным получился профиль скоростей вблизи тыльной поверхности в третьем варианте, где сужение каналов было произведено в меридиональной плоскости. [c.137]

О влиянии степени диффузорности на структуру потока за колесом можно судить по кривым рис. 4. 32 — 4. 34. Здесь дано значение угла аа составленного вектором абсолютной скорости С2 с касательной к окружности, описанной из центра колеса, в разных точках по ширине колеса в меридиональной плоскости, на разных режимах для колес всех трех групп. [c.139]

Для определения закона изменения меридиональной составляющей скорости воспользуемся уравнением непрерывности. [c.174]

Под влиянием сил вязкости в пограничном слое тормозится не только окружная составляющая, но и меридиональная составляющая скорости. Поэтому нет основания ожидать здесь увеличения угла а. Напротив, есть основание ожидать значительного уменьшения угла а еще во входной области диффузора. В связи с наличием пограничных слоев в каналах колеса значения относительной скорости w<> и расходной составляющей вблизи дисков меньше, чем в ядре потока. Переносная же скорость Uj одинакова по всей ширине колеса, включая и пристеночные слои. Это не [c.178]

Подставив эти значения в (6. 20), получим величину меридиональной составляющей скорости на любом радиусе [c.187]

Задаваясь заранее величиной с , а также радиальными размерами безлопаточного диффузора и зная скорость Сд на входе в диффузор, можно определить значения на разных радиусах. После этого могут быть определены меридиональные размеры Ь по формуле [c.187]

Меридиональная составляющая скорости определяется выражением [c.189]

Определяют величину меридиональной составляющей скорости на разных радиусах по формуле (6. 29). [c.189]

Уравнения (6. 66) и (6. 67) выведены на основании рассмотрения потока в целом как затвердевшего тела, движущегося с равномерной по ширине канала скоростью. При этом принимается, что трение оказывает тормозящее действие лишь на окружную составляющую скорости при равномерной и независящей от трения меридиональной составляющей скорости. [c.221]

Таким образом, как формула (6. 65), так и уравнения (6. 66) и (6. 67) не учитывают неравномерности поля скоростей, вызываемой перестройкой потока в кольцевом колене. Что касается сил вязкости, то они оказывают влияние не только на окружную составляющую скорости, но и на меридиональную составляющую, вызывая увеличение ее значения в ядре потока за счет снижения в пограничных слоях (при том же расходе). [c.221]

Меридиональная скорость среды изменяется обратно пропорционально расстоянию рассматриваемой точки от центра кривизны кольцевого колена в меридиональной плоскости. Таким образом, даже в случаях, когда на выходе из диффузора расходная скорость распределена равномерно по ширине канала, на входе в лопаточную часть обратного направляющего аппарата этой равномерности не существует. [c.223]

Найдем значение меридиональной скорости в любой точке кольцевого колена. Расход через сечение О—А (рис. 6. 32) определяется по уравнению [c.223]

Вблизи боковых стенок в пограничном слое скорость, а вместе с ней и центробежная сила уменьшаются до нуля. В этих слоях под влиянием разности давления среда устремляется от периферии к центральной части. За счет этих масс, перетекающих у стенок от периферии к центру, в средней части канала образуется течение в обратном направлении — из центральной части к периферии. Появляется так называемый парный вихрь в меридиональной плоскости, который вызывает дополнительные потери. Влияние этих явлений на суммарную характеристику концевой ступени пока не изучено. Следует полагать, что это влияние может быть различным в зависимости от общего уровня скоростей и от конструктивных особенностей улитки. [c.240]

Вторым способом уменьшения неравномерности давления за колесом является замена симметричной улитки с периферийной спиралью выходным устройством несимметричного типа (относительно выходного сечения колеса в меридиональной плоскости). В ступени с колесом большой степени реактивности с безлопаточным диффузором, где на выходе из диффузора скорости и углы а невелики, выполнение периферийной стенки по спирали необязательно. В таких ступенях нарушение согласования направления потока и периферийной стенки не окажет существенного влияния. В этих условиях выходное устройство с внутренней спиралью и с цилиндрической периферийной стенкой может обеспечить значительно более равномерное давление за колесом на переменных режимах при сравнительно высоком к. п. д. [c.250]

Скорость потока через колесо можно считать состоящей из двух составляющих скорости враьщательного движения вокруг оси, вызванного воздействием лопаток колеса, и скорости меридионального движения, вызванного падением полной энергии [c.60]

Введем, кроме того, понятие о радиальной и окружной составляющих абсолютной скорости и. Радиальная составляющая абсолютной скорости (меридиональная скорость) иг = и51па, [c.15]

Горизонтальные составляющие течений имеют большие различия. Так, например, в поверхностной зоне приэкваториальной области они в среднем по всему Мировому океану достигают 35 см/с. С увеличением широты скорость меридионального переноса постепенно уменьшается до 1—2 см/с на широте 40—50°, увеличиваясь до 10—20 см/с в субполярных районах. В промежуточной зоне они заметно уменьшаются, от нескольких десятых сантиметра до 5—8 см/с. В глубинной и придонной зонах преобладают скорости от 0,2 до 0,8—1 см/с. В межширотном и вертикальном обмене количеством вещества и энергии первостепенная роль принадлежит водам глубинной зоны вследствие их больших пространственных размеров. Для придонных вод характерно преобладание меридионального переноса, правда, со скоростью, несколько меньшей, чем у вышележащих глубинных вод. Вертикальные же составляющие скорости движения придонных вод превосходят скорости глубинных на две-три единицы. Так, например, на 70° ю. ш. вертикальная составляющая придонного течения 4 10 см/с, глубинного 1 10 см/с, на экваторе — 5- 10 у придонного и 2 10 см/с у глубинного течений. Это связано с наличием придонного конвективного обмена за счет геотермического тепла у дна. [c.170]

На рис. 3. 10 приведены кривые распределения относительных скоростей по шагу лопаток за колесом по опытам А. Д. Тарасова [39] с колесом полуоткрытого типа — 90 . 2 = 275 мм, и2 = 210 м1сек). Измерения производились в 7 мм от периферии колеса с помощью прибора, вращающегося вместе с колесом в трех сечениях по ширине колеса в меридиональной плоскости. На оси абсцисс нанесены расстояния от ведущей поверхности лопатки, отнесенные к шагу. [c.58]

Из изложенного в предыдущих параграфах следует, что в отличие от классической модели колеса с бесконечным числом лопаток в реальном колесе существует значительная неравномерность скоростей и давлений в межлопаточных каналах. Из приведенных экспериментальных данных видно, что характер этой неравномерности изменяется в меридиональной плоскости (сравнить кривые = onst в разных сечениях на рис. 3. 14, 3. 15 и 3. 16). [c.66]

Как во всяком искривленном канале, в области поворота из осевого направления в радиальное происходит некоторая перестройка потока. Под влиянием центробежной силы, вызываемой поворотом в меридиональной плоскости, давление здесь увеличивается от покрываюш,его диска к рабочему, а скорости возрастают от рабочего диска к покрывающему. Такой профиль скоростей обусловливает некоторое различие значений угла р1 потока в разных точках по ширине на окружности Так как лопатки обычно выполняются цилиндрическими, то при этом имеет место различная степень согласования направлений потока и входной кромки по ширине колеса в осевом направлении. Это нарушение согласования несколько уменьшается тем, что обычно входная кромка скашивается таким образом, что начало входной кромки у рабочего диска лежит на меньшем радиусе, чем у покрывающего диска. [c.125]

Рис. 4. 30. Схема распределения относительных скоростей в каналах колеса на оптимальном расходе по опытам Na a а —в первоначальном варианте б— в колесе с каналами, суженными в плоскости вращения в — в колесе с каналами, суженными в меридиональной плоскости

Характер изменения структуры потока на входе в диффузор в зависимости от относительной ширины Ьд/йа в этих ступенях не отличается от того, что показано на рис. 6. 16—6. 19. Представляет интерес характер изменения (по ширине канала в меридиональной плоскости) направления потока на выходе из диффузорных каналов в ступени промежуточного типа. Эти зависимости изображены на рис. 6. 20. Под влиянием поворота потока в кольцевом колене перед входом в обратный аппарат появляется резкое увеличение расходных составляющих скорости и угла потока а от передней стенки диффузора к диафрагме. При этом на режимах больших расходов кривые а = [ (Ь) получаются более крутыми, чем на малорасходных режимах. [c.199]

В. И. Епифановой во ВНИИкимаше [11]. В этих опытах обнаружена большая неравномерность радиальных составляющих скорости в улитке. Почти на всех режимах в меридиональных сечениях имеет место вихрь, причем не парный, а односторонний. Направление этого вихря изменяется вблизи расчетного режима. На расходах, больших расчетного, отрицательные значения располагаются вблизи стенки, примыкающей к покрывающему диску, т. е. вихрь направлен от стороны нагнетания к стороне всасывания. При расходах, меньших расчетного, вихрь имеет противоположное направление, т. е. от рабочего диска к покрывающему. [c.241]

Как видно из кривых, наиболее резкое изменение структуры потока в зависимости от режима происходит вблизи языка (0 = = 22,5°). Здесь на больших расходах наблюдается ярко выраженный парный вихрь. Вблизи середины канала радиальные составляющие скорости положительны, а по краям имеются обратные токи в радиальном направлении (а < 0). На малорасходных режимах (фз < (р2лрасч) в этом сечении значения а отрицательны. Это значит, что здесь происходит перетекание газа под языком из области, прилегающей к выходному патрубку. С удалением от языка различие между характером кривых на разных режимах несколько сглаживается. Элементы парного вихря в меридиональной [c.244]

Способ 2. Регулирование изменением ниправления потока на входе в комсо. Этот способ основывается на явлениях, рассмотренных выше в п. 4. 3, гл. 4. Согласно уравнению Эйлера, закручивание потока перед колесом в направлении вращения колеса вызывает уменьшение создаваемого напора. При закрутке потока в сторону, обратную направлению вращения, теоретический напор колеса увеличивается. В результате закручивания потока перед колесом изменяется расход, при котором направление вектора относительной скорости совпадает с направлением входной кромки лопатки (см. рис. 4. 21). Таким образом, изменяя направление потока на входе в колесо, для той же машины при том же числе оборотов можно получить ряд новых характеристик С[— 11. Каждая из этих характеристик будет лежать тем ниже, чем больше положительный угол, составленный вектором абсолютной скорости на входе с меридиональной плоскостью. [c.282]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология