Осесимметричный поток

Сборник объединяет работы, опубликованные автором в научных журналах в 1957-1998 гг. Предложены вариационные принципы газовой динамики без дополнительных ограничений и магнитной гидродинамики при бесконечной проводимости. Выведены полные системы законов сохранения газовой динамики и электромагнитной динамики совершенного газа. Дано аналитическое решение задач оптимизации формы тел, обтекаемых плоскопараллельным и осесимметричным потоками газа, а также формы сверхзвуковых сопел. Построены точные решения уравнений Навье—Стокса дпя стационарных течений несжимаемой жидкости, воспроизводящие вихревые кольца, пары колец, образования типа разрушения вихря, цепочки таких образований и др. [c.2]

Отметим, что потенциал в любой точке при осесимметричном потоке в круговом или бесконечном пласте определяется по формуле (4.4). В рассматриваемом же случае это условие постоянства потенциала на прямолинейном контуре питания не выполняется, так как расстояние г разных точек контура питания от скважины А неодинаково. [c.110]

Движение газовой пробки может быть охарактеризовано числом Фруда Рг = Здесь уместно напомнить теоретические положения, приводящие к Рг, поскольку некоторые из них используются применительно к псевдоожиженным слоям — как для плоского (т. е. двухмерного), так и для осесимметричного потока. Для плоского потока скоростной потенциал выразится [c.174]

Анализ экспериментальных данных о скоростях подъема газовых пробок в жидкости и в однородном псевдоожиженном слое показал, что изложенная выше теория невязкого движения вокруг изолированной поднимающейся пробки удовлетворительно согласуется почти со всеми опубликованными данными как для двухмерного, так и для осесимметричного потока. В табл. V- приведены данные для систем (в состоянии минимального псевдоожижения), полученные либо в опытах с инжекцией одиночных пузырей , либо путем измерения скорости поршня при V = = В общем данные для труб, приведенные в табл. V- , [c.175]

Отводы. Из рабочего колеса жидкость поступает в отводящее устройство, выполненное непосредственно в корпусе насоса или в отдельных деталях. Функции устройства 1) снизить скорость с наименьшими гидравлическими потерями 2) обеспечить осесимметричный поток на выходе из рабочего колеса с тем, чтобы в кана- [c.14]

При установившемся осесимметричном потоке в круглой трубе дс д1 = 0. Если пренебречь молекулярной диффузией вдоль оси потока по сравнению с радиальной, то с учетом параболического профиля скоростей в газовом потоке получим исходное дифференциальное уравнение [c.159]

Как указывалось, проточная часть лопастных насосов состоит из трех основных элементов подвода, рабочего колеса и отвода (рис. 3-1). По подводу жидкость подается в рабочее колесо из подводящего трубопровода. Подвод должен обеспечить осесимметричный поток на входе в колесо. Если осевая симметрия потока у входа в колесо отсутствует, то треугольники скоростей и, следовательно, углы наклона относительной скорости (см. рис. 3-2) различны для разных точек входного сечения потока, расположенных на одинаковом расстоянии от оси колеса. В этом случае при любой установке входного элемента лопатки на некоторых струйках получаются чрезмерно большие углы атаки , приводящие к срыву потока с лопатки. Это вызывает дополнительные гидравлические потери и местное снижение давления, в результате которого уменьшается допустимая высота всасывания насоса (см. 3-5). [c.199]

Для осесимметричного потока с растяжением-сжатием, которое задается соотношениями [c.233]

Очевидно, что в осесимметричном потоке силы тяжести и давления на торцовые поверхности не дают момента относительно оси вращения рабочего колеса независимо от ее положения — горизонтального, наклонного или вертикального. [c.87]

Рассмотрим некоторые особенности течения осесимметричного потока идеальной жидкости вблизи критической точки [1.15]. Такой поток обладает потенциалом (рис. 1.10) 22 ), так что-про- [c.42]

Для осесимметричного потока в цилиндрической системе координат [г, г] потенциал скорости удовлетворяет уравнению [c.70]

Конические скачки уплотнения. Возникают при обтекании осесимметричным потоком тел вращения. Связь между углом 6 отклонения потока и углом фронта скачка р определяется формулой [c.76]

Линии тока за коническим скачком не являются прямыми и могут быть построены или путем решения уравнения для потенциала скорости осесимметричного потока или приближенным методом Буземана. Изложение этих методов можно найти в [16, 45]. [c.76]

Выведите интегрируемое уравнение энергии пограничного слоя для стационарного осесимметричного потока вокруг цилиндра с осью, параллельной направлению потока. Предположите, что физические свойства изменяются с давлением и температурой. Определить величину конвекции для данных условий. [c.252]

Для потенциального потока, обтекающего шар радиусом г, постоянная С равна Зио/2г ( о — скорость сво бодного потока). Коэффициент теплообмена в этой области может быть вычислен из решения уравнений пограничного слоя для осесимметричного потока. Результатом является решение, которое будет справедливым для любого осесимметричного округленного тела [c.312]

Возвращаясь снова к безразмерным параметрам, можно получить следующее решение, описывающее перенос тепла на поверхности конуса в ламинарном осесимметричном потоке [c.314]

При переходе к цилиндрическим координатам изменения затрагивают не только лапласиан, но и конвективные составляющие переноса. Например, в часто встречающемся и достаточно общем случае осесимметричного потока (жидкости, газа) и несимметричного переноса теплоты (скажем, вследствие неравномерного обогрева стенок канала) уравнение теплопереноса имеет вид [c.93]

Для описания движения частиц в закрученных осесимметричных потоках, с целью упрощения решения, целесообразно перейти к цилиндрической системе координат (рис. 3.2.4.4). Как правило, во вращающихся потоках, встречающихся на практике, силами тяжести в сравнении с силами инерции пренебрегают. В этом случае уравнения (3.2.4.7)-(3.2.4.9) преобразуются [c.164]

Поэтому в случае осесимметричного потока [c.110]

С учетом принятых допущений можно рассчитать плотность тока электризации для потока частиц, ограниченного цилиндрической поверхностью с радиусом Н. Плотность тока электризации для одномерного осесимметричного потока из выражения (12), принимая во внимание, что (IV = пК йх, можно выразить так [c.16]

Вводя величину циркуляции скорости Г, которая для осесимметричного потока равна [c.276]

Используя методы, аналогичные изложенным, исслсдоиатслп [191] получили решение для осесимметричного потока. Ими был рассмотрен общий случай течения по кольцевой трубе, которая в пределе переходит в трубу круглого сечения. Теоретические выводы были довольно хорошо подтверждены экспериментально. [c.136]

Аналитически проблему внутренней потери устойчивости сыпучей среды под действием объемных сил со стороны пронизывающего ее потока решали Гупало и Черепанов [7 ], рассмотревшие с использованием условия (1.3) ряд случаев для плоских и осесимметричных потоков. [c.18]

Отводы должны обеспечивать отведение жидкости (газа) от колеса с наименьшими потерями и по возможности без нарушения осесимметричности потока в колесе. При этом скорость потока должна постепенно уменьшаться до величины скорости в начальном сечении напорного трубопровода. [c.48]

Во всех рассмотренных до сих пор осесимметричных потоках азимутальная составляющая вектора скорости отсутствовала. Это являлось отраничением в постановке вариационных задач, но отказ от офа-ничений может только улучшить решение. Обратимся к закрученным осесиммефичным течениям и покажем на простейшем примере, что закрутка потока действительно может увеличить силу тяги сопла при прочих равных условиях. При этом азимутальная составляющая скорости не будет рассмафиваться как свободная функция, она просто будет задаваться. [c.143]

В большинстве рассмотренных работ, представленных в первой главе, гипотезы возникновения эффекта температурного разделения газа строятся на основе преобразования в сопловом сечении свободного вихря в вынужценный вихрь, допуская такое преобразование за счет действия сил вязкости и теплопроводности газового потока. Такая схема процесса описывается системой уравнений движения, сплошности, энергии и состояния, которая для ламинарного осесимметричного потока в цилиндрических координатах записывается в следующем виде [c.38]

Радиально-осевые турбины (рис. 2,64). Вода, подводимая к турбине, проходит через турбинную камеру 1 и направляющий аппарат 2. На рис. 2.64 изображена спиральная камера, являющаяся наиболее распространенной. Турбинная камера проектируется так, чтобы обеспечить по возможности осесимметричный поток на входе в направляющий аппарат 2, который представляет собой систему лопаток, установленных под определенным углом к радиусу. Турбинная камера и нагсравляющий аппарат сообщают воде окружную составляющую скорости. Кроме того, направляющий аппарат является органом, при помощи которого регулируется мощность турбины Для этого лопатки направляющего аппарата выполняют поворачивающимися вокруг своих осей. При повороте лопаток изменяется направление потока и, с гедова-тельно, меридиональная скорость, расход воды и мощность турбины. В закрытом положении направляющего аппарата лопатки соприкасаются и расход воды через турбину прекращается. Поворот лопаток направляющего аппарата производится рычажным механизмом, приводимым в движение гидроцилиндрами — сервомоторами 5. При подаче в сервомоторы масла под давлением их поршни перемещают регулирующее кольцо 3, которое посредством системы [c.255]

Обе части уравнения можно разделить на г С и, таким образом, уравнение становится идентичным с уравнением (6-43) (с добавочным членом, выражающим давление) для двухмерного пограничного слоя. Это означает, что функция тока двухмерного пограничного слоя, выраженная в координатах х я у, является в одно и то же время решением осесимметричного пограничного слоя в координатах хну, если лраничные условия одинаковы для обоих случаев. Для твердой поверхности подобие граничных условий на поверхности ( = 0) выполняется. Сходство в граничных условиях на внешнем крае полраничного слоя требует, чтобы г радиент давления др/дх для осесимметричного потока был идентичен градиенту давления др/дх для двухмерного потока. Зная функцию тока, можно легко найти скорость и. [c.210]

Сведения по осесимметричному потоку можно получить, применив преобразования Манглера. В предыдущем параграфе было рассмотрено преобразование уравнения движения. Подобное преобразование может быть применено и к уравнению энергии пограничного слоя и означает, что осесимметричный поток может быть найден для каждого двухмерного пограничного слоя и что температурные поля для двух состояний идентичны при условии, если граничные условия на этом поле одинаковы для двух форм потока. [c.313]

Пример 9-2. преобразование Манглера применимо также и к вычислению переноса тепла для ламинарного сверхзвукового потока, обтекающего конус. Теория невязкого потока, обтекающего конус, показывает, что для осесимметричного потока со сверхзвуковыми скоростями давление вдоль поверхности конуса постоянно, когда число Маха достаточно велико для образования ударной волны. Поэтому если этот осесимметричный поток сравнивается с двухмерным потоком вдоль плоской пластины, для которого давленпе вдоль поверхности также посто- [c.313]

Наиболее полно сепарация пылегазовых смесей изучена В. А. Успенским и В. Е. Кирпиченко [7, 8], которые рассчитали радиальное распределение концентрации аэрозоля вследствие градиентной диффузии на различных расстояниях от кольцевого периферийного источника в цилиндрической камере с осевым осесимметричным потоком при постоянном коэффициенте диффузии по радиусу. Результаты расчета) показывают, что диффузионный поток мелкодисперсного вещества уменьшает радиальный градиент его концентрации по мере осевого перемещения от источника на расстоянии х= = (36...40). х — осевое расстояние от источника, Н--радиус камеры) происходит практически полное перемешивание аэрозоля с несущим потоком. Помимо указанных факторов при разделении пылегазовых смесей ощутимое отрицательное действие может оказывать конвективный радиальный поток пылевых частиц, вызванный радиальным градиентом давления. Кроме того, в закрученном потоке в области свободного вихря (Шт / = onst) на частицу может действовать сила, противодействующая центробежной и обусловленная влиянием вязкости и радиальным градиентом тангенциальной составляющей скорости несущего потока Шх. Под действием разности скоростей в диаметрально противоположных точках частицы в окружающей ее малой области может возникнуть циркуляция, несущей среды. При этом появляется сила, выталкивающая частицу в направлении увеличения Шт (уменьшения г). Из рассмотрения равновесия частицы кубической формы под действием перепада давлений и центробежной силы выявлено [7, 8], что для радиального равновесия частицы необходимо, чтобы ее плотность превышала плотность несущей среды. Для расчета минимального отношения плотностей фаз смеси предложено выражение [c.169]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология