Параллелограмм скоростей потока

Рис. 2.2. Параллелограмм скоростей потока в рабочем колесе центробежного насоса

Рис. 2.4. Параллелограммы скоростей потока на входе в рабочее колесо центробежного насоса и на выходе из него (к выводу основного уравнения)

Законы пропорциональности. Производительность и напор центробежного насоса зависят от числа оборотов рабочего колеса. Из уравнения (И1,23) следует, что производительность насоса прямо пропорциональна радиальной составляющей абсолютной скорости на выходе из колеса, т. е. Qqo ir- Если изменить число оборотов насоса от до п , что вызовет изменение производительности от Qi до Qj, то, при условии сохранения подобия траекторий движения частиц жидкости, параллелограммы скоростей в любых сходственных точках потоков будут геометрически подобны (рис. П1-5). Соответственно [c.136]

Параллелограмм скоростей потока при входе в рабочее колесо получим аналогичным образом, направив относительную скорость Wi по касательной к лопасти при входе, которая составляет угол Pi с касательной к окружности входа Z3i, т. е. с направлением, обратным переносной скорости Ui. [c.30]

Из параллелограмма скоростей входа при заданных значениях Vi и Ui определяется относительная скорость Шх. Чтобы избежать гидравлических потерь из-за срыва потока с лопатки, приводящего к образованию вихревой зоны, входной элемент лопатки должен быть направлен приблизительно вдоль относительной скорости. [c.186]

Характеристики центробежных насосов. Из уравнения (8.29) следует, что производительность насоса зависит от радиальной составляющей абсолютной скорости, т.е. Q 2r, которая, в свою очередь, меняется с изменением частоты вращения рабочего колеса. При изменении числа оборотов колеса от и 1 до Лд производительность насоса изменится от Qy до 2. Если соблюдается условие подобия траекторий движения частиц жидкости, то будут геометрически подобны параллелограммы скоростей в любых точках потока (рис. 8-18). Тогда [c.181]

На рисунке 45 изображены параллелограммы скоростей для струйного движения со сторонами иг, Шг, диагональю Уг и углами аг и Рг, а для потока с конечным числом лопастей соответственно г, гг>г. V2, 2, р2- Как следует из чертежа, при Рг<Рг угол а2>аг следовательно, [c.57]

На рис. 3-2 изображены параллелограммы скоростей для входа в рабочее колесо и выхода из него. Направление абсолютной скорости на входе в колесо определяется конструкцией подвода насоса. Большинство конструкций подвода, в частности изображенная на рис. 3-1, не закручивает поток вокруг оси вращения колеса насоса. При этом окружная составляющая абсолютной скорости на входе в рабочее колесо t) i равна нулю и абсолютная скорость v перпендикулярна окружной скорости 1 на входе (нормальный вход [c.138]

Это уравнение может быть получено следующим образом. Для сходственных точек подобных потоков скорости движения жидкости пропорциональны и одинаково направлены. При этом параллелограммы скоростей, построенные для сходственных точек потоков, подобны. Из подобия параллелограммов скоростей следует пропорциональность скоростей движения жидкости окружной скорости рабочего колеса [c.142]

Если обратиться к рассмотрению скоростей жидкости относительно вращающегося элемента лопатки (рис. П-14), то абсолютная скорость потока на сходе j при отсутствии закручивания перед колесом, направленная перпендикулярно плоскости вращения, может быть по правилу параллелограмма разложена на окружную или переносную скорость щ и относительную [c.43]

Рассмотрим скорости жидкости относительно вращающегося элемента лопатки (рис. 11.14). Абсолютную скорость потока на входе С1 при отсутствии закручивания перед колесом, направленную перпендикулярно плоскости вращения, можно по правилу параллелограмма разложить на окружную или переносную скорость 1 и относительную скорость равную [c.41]

Во всех центробежных насосах жидкость подводится к рабочему колесу в направлении оси вала с абсолютной скоростью Сд. При входе в рабочее колесо происходит отклонение потока от осевого направления с увеличением абсолютной скорости до с , т. е. > Сд. С этой скоростью жидкость поступает в межлопастные каналы рабочего колеса, где происходит дальнейшее непрерывное повышение скорости до величины на внешней окружности рабочего колеса. Проходя через каналы рабочего колеса, частицы жидкости совершают сложное движение, так как наряду с вращением вместе с рабочим колесом с окружной скоростью и они перемещаются вдоль лопастей с относительной скоростью и). В идеальных условиях, т. е. при движении идеальной жидкости через рабочее колесо с бесконечно большим числом лопастей, в результате сложения этих движений получается абсолютное движение жидкости со скоростью с, при которой все частицы описывают одинаковые траектории. Такое представление об идеальном течении жидкости через рабочее колесо используется для получения основных теоретических уравнений центробежного насоса. Относительная скорость аУх движения частиц жидкости на входе в межлопастные каналы колеса определяется из параллелограмма скоростей как геометрическая разность абсолютной скорости С1 и окружной скорости 1 (фиг. 5). [c.19]

При использовании основных уравнений скорости Сщ и Сги по окружностям радиусов Яг и Т 2 принимаются постоянными, так же как и прочие составляющие параллелограммов скоростей на входе и выходе. В действительности это не так, потому что лопасти, развивая силу взаимодействия с потоком, должны по теореме Жуковского о подъемной силе крыла иметь положительное значение циркуляции, что имеет место только при разных значениях относительной скорости на выпуклой (рабочей) и вогнутой (нерабочей) поверхностях лопастей. Таким образом, относительная скорость в межлопастных каналах должна изменяться от наибольшего значения на вогнутой стороне лопасти до наименьшего значения на выпуклой, а не оставаться постоянной. [c.33]

Таким образом, гипотеза о струйном течении, основанная на предположении о бесконечном числе лопастей, позволяет построить параллелограмм скоростей в любой точке потока внутри рабочего колеса насоса. [c.30]

Отсюда находим Сг=Сзг-у-. т. е. радиальные составляющие скорости в отводе находятся в таком же соотношении,, как и тангенциальные составляющие. Следовательно, параллелограммы скоростей для потока в отводе подобны и существует равенство а аз (см. рис. 3-10). Иными словами, линиями тока являются логарифмические спирали. Поскольку проекции скорости с изменяются обратно пропорционально радиусу сечения, и сама скорость изменяется так же [c.33]

На рисунке 47 изображены параллелограммы скоростей для струйного движения со сторонами 2, 2, диагональю V2 и углами и для потока с конечным числом лопастей соответственно щ, с ,, 2- Как следует из чертежа, при следовательно, тан- [c.48]

Ояинаковым режимам соответствуют одинаковые динамические характеристики потока воды, протекающего через рабочее колесо турбины. Параллелограммы скоростей на входной и выходной кромках рабочего колеса, определяющие режим его работы, одновременно являются основным фактором, определяющим величину гидравлического к. п. д. колеса. Связь между количеством энергии, полученной на валу турбины от 1 кг воды, прошедшего через рабочее колесо, и параллелограммами скоростей дает основное уравнение турбины (уравнение Эйлера) [c.324]

Построение параллелограммов и треугольников скоростей в рабочем колесе осевого насоса показано на рис. 10-5. На входной кромке 1 скорость и определена по (10-6). Считая, что на входе поток не закручен, = О и 1 = 90°, по (10-7) получаем [c.195]

Абсолютную скорость Vi при входе потока в межлопастные каналы рабочего колеса находим по правилу параллелограмма как геометрическую сумму Wi и Vi. [c.31]

Для определения производительности ТК рассмотрим параллелограмм скоростей на выходе (индекс 2) из ТК (рис. 4.18) подобно тому, как это было сделано при рассмотрении центробежных насосов. При толщине лопаток 5 и их числе /д живое сечение газового потока равно пВгЬ - 1цЬ5, где Вг = 2Яг — диаметр окружности выхода, Ь — ширина канала на выходе из рабочего колеса (см. рис.4.16). При абсолютной скорости 2R,. нормальной к живому сечению, получим теоретическую объемную производительность ТК [c.360]

Кинематическое подобие в общем виде означает, что безразмерные поля скоростей в рассматриваемых потоках должны быть одинаковы, т. е. отношения скоростей всех соответствующих частиц жидкости, участвующих в движении, должны быть равны между собой, а траектории движения в сраЕниваемых гидравлических системах — геометрически подобны. Применительно к насосам это, в частности, означает подобие параллелограммов скоростей в соответствующих точках потока во всех элементах проточной части двух геометрически подобных машин, работающих в одинаковых режимах. Математически условия кинематического подобия могут быть выражены в виде ряда отношений [c.40]

Скорость потока обычно не изменяется при движении жидкости до входа на лопасти рабочего колеса, то есть Vq = Vj = Vi , где vi — абсолютная скорость потока при входе на лопасти vi, — меридианная составляющая абсолютной скорости (вектор меридианной составляющей расположен в плоскости сечения колеса, проходящей через ось вращения). Средняя окружная скорость, м/с, входных кромок лопастей 1 = л1>1й/60 направлена по касательной к окружности вращения середины входной кромки лопасти. После нахождения скоростей vi и строят план скоростей потока перед входом его в межлопастные каналы колеса на диаметре D,. Для этого строят параллелограмм векторов скоростей (рис. И). 10), из которого определяют вектор относительной скорости Wj, так как V] = h i, где wi — средняя скорость потока относительно лопасти рабочего колеса. Угол р[ называют углом входа потока на лопасти и вычисляют по формуле pj = ar tg (vj/tti). Разность углов между направлениями лопасти Р1ЛОП и относительной скорости wi — угол атаки а = Р оп - Pi- По нормативным данным значение угла атаки должно быть положительным и на расчетном [c.342]

Эта скорость зависит только от подачи насоса и геометрических размеров колеса. План скоростей при выходе потока из колеса начинают строить с векторов скоростей 2 и 2т (рис. 10.11). Так как направление относительной скорости потока известно и соответствует углу Р2лоп. то значение ее можно найти из параллелограмма скоростей, который строят по известным векторам щ и У2 (см. рис. 10.11). Поскольку У2=й 2+Ы2. то нетрудно найти и вектор абсолютной скорости У2 Проекцию скорости У2 на направление окружной скорости 2 называют окружной составляющей абсолютной скорости потока У2и (см. рис. 10.11). Из теории насосов известно, что на самом деле относительная скорость отклоняется от направления лопастей колеса, в результате чего окружная составляющая У2 становится меньше, чем это следует из построения плана скоростей. Действительная скорость [c.343]

В зоне розжига усиление дутья даже при подогретом воздухе окажется препятствием для распространения тепла сверху вниз против потока этого воздуха (во всяком случае в самых начальных участках). Скорость распространения повышенных температур да, будет тем меньше, чем больше форсировка этой зоны. При одной и той же скорости движения слоя сложение скоростей по правилу параллелограмма приведет к более пологому ходу кривой распространения температуры воспламенения внутрь слоя, как это схемати- [c.215]

Пылеосадительные камеры используются преимущественно для предварительной грубой очистки газов. В этих аппаратах осаждение взвешенных в газовом потоке частиц происходит под действием силы тяжести. Твердые взвешенные частицы, попавшие с газовым потоком в адпарат, совершают сложное движение — они движутся вдоль аппарата со скоростью w и под влиянием силы тяжести — вниз со скоростью осаждения Wq. Величина абсолютной скорости движения отдельно взятой твердой взвешенной частицы может быть определена как диагональ параллелограмма со сторонами ау и Шо- Длина аппарата L должна быть такой, чтобы частица, двигаясь с этой абсолютной скоростью, успела осесть на его дно. [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология