Характеристики потока воды

При определении оптимального времени контакта и условий закалки очень важно установить, где образуется ацетилен — в зоне горения или за пламенем. Этот вопрос важен с технологической точки зрения, так как определяет время реакции, зависящее в этом случае не только от времени контакта (о бъем реактора расход), но и от формы и размеров пламени. Определение зоны, в которой происходит конверсия в ацетилен, определяет конструкционные характеристики горелки, гидродинамические характеристики потока газов (ламинарный или турбулентный), место ввода охлаждающей воды для замораживания равновесия и т. д. [c.112]

Характеристики потока воды [c.226]

При наличии рассредоточенных источников ЗВ характеристики потоков воды и примесей описываются несколько сложнее как эпюры вдоль участков (аналогичный аппарат приведен в гл. 10). Однако при этом уже не удается ограничиться описанием только топологии ВХС необходимо учитывать и некоторые геометрические параметры. Обозначим через L/e длину к-то участка, а скорость перемещения любых потоков вдоль участка примем постоянной, не зависящей от расстояния X между рассматриваемой внутренней точкой на к-ш участке и его входом. Интенсивность поступления j-й компоненты от рассредоточенного источника будем характеризовать эпюрой (функцией от аргумента х [c.341]

Имитационный эксперимент значительно усложняется при учете показателей качества речной воды. В частности, поступление ЗВ, их прохождение по речной сети с учетом самоочищения, поглощение примесей в очистных сооружениях, их генерация в технологических процессах водопользователей приводят к необходимости расчетов характеристик потоков воды и ЗВ на участках ВХС. При этом учитываются коэффициенты, характеризующие отношение массы некоторой примеси на входе участка к ее массе на выходе этого же участка. Они могут зависеть, например, от температуры, скорости течения и пр. [c.372]

При наличии рассредоточенных источников сбросов ЗВ характеристики потоков воды и примесей описываются несколько сложнее, а именно как эпюры вдоль дуг, которые также могут изменяться во времени и зависеть от стохастических условий. Однако при этом уже не удается ограничиться описанием только топологии ВХС необходимо учитывать и некоторые геометрические параметры. Обозначим через Ьа длину участка, изображаемого дугой а, а скорость Ха перемещения любых потоков вдоль дуги примем постоянной, не зависящей от расстояния х между рассматриваемой внутренней точкой на дуге а и ее входом (здесь и далее символу точка над обозначением какого-либо динамического параметра, как обычно, соответствует дифференцирование по времени). Тогда время запаздывания потока от входа до выхода дуги Та = Ьа/хач а запаздывание от входа до произвольной внутренней точки дуги, удаленной от него на расстояние ж вычисляется по формуле г][х) = ж/жд. Интенсивность поступления g-й компоненты от рассредоточенного источника будем характеризовать эпюрой (функцией от аргумента х вдоль дуги а) вида сг (ж, о ), а интенсивность ее отъема — аналогичной эпюрой [х, I, и). Тогда разность [c.375]

Рассматривая рис. 15.7, можно сделать вывод, что при заданных параметрах воз-духа на входе энтальпия воздуха на выходе зависит от отношения LJG, которое совпадает с характеристикой обычного теплообменника. Поэтому естественно стремление увеличивать расход воды через градирню до величин, при которых еще не возникают трудности, связанные с распределением потока воды, и мощность, потребляемая вентилятором, не является еще чересчур большой. Для капельно-пленочных градирен требования компромисса между капитальными затратами и расходом энергии на привод вентилятора обычно ведут к ограничению мощности вентилятора и, следовательно, максимального расхода воздуха, величиной около 8900 кг1 м -ч) (на единицу площади основания). Затруднения с распределением воды по насадкам возникают, как показывает практика, обычно при расходах воды, превышающих примерно 14600 кг1 м -ч) (на единицу площади основания), поскольку при чрезмерном [c.303]

Для нефтяных залежей существует единственная внутренняя характеристика — доля воды в водонефтяном потоке. Для выявления сущности процесса достаточно адаптировать к истории разработки один набор параметров — одно семейство фазовых проницаемостей. [c.55]

На схеме не указаны потоки нефти, деэмульгаторов, раствора щелочи и ингибиторов коррозии, поскольку для расчета расхода промывной воды необходима характеристика только водных потоков Сем, С в.н, С"вм — содержание воды в нефти, поступающей на ЭЛОУ, выходящей из I и П ступеней, соответственно, % (масс.) на нефть О д.в, 0"д.а — расход дренажной ею-ды из I и П ступеней ЭЛОУ, % (масс.) па нефть С в, С в — расход воды на промывку в I и П ступени, % (масс.) на нефть Сс — концентрация солей в соответствующих потоках воды, г/м (мг/кг). [c.15]

Для автоматического дозирования пенообразователя в поток воды устанавливают дозаторы, которые отличаются по конструкции и могут иметь различные схемы включения [7, 51]. Дозаторы типа ДА (конструкции ВНИИПО), устанавливаемые на обводной линии водяного насоса, имеют следующие характеристики [c.171]

Зависимость производительности насоса от напора (характеристика насоса) показана на рис. 4.13. Если задвижка на напорном трубопроводе закрыта, то вращающееся рабочее колесо просто перемешивает воду и постепенно повышает давление на выходе до величины, которую называют напором выключения. Если задвижку затем плавно открыть, постепенно выпуская увеличивающийся поток воды, напор в насосе уменьшится. При увеличении количества воды, поступающей в напорный трубопровод, производительность насоса повышается до оптимальной величины и затем медленно падает. Количество поступающей воды при наибольшей производительности определяется конструкцией насоса и скоростью вращения рабочего колеса. При перекачке воды центробежным насосом из резервуара в напорный трубопровод зависимость потерь напора от пропускаемого расхода изображается в виде кривой, называемой характеристикой трубопровода. Полную высоту подъема насоса составляют два основных компонента статический напор, представляющий геометрическую высоту подъема от уровня всасывания до уровня нагнетания, и потери напора за счет трения, возрастающие с [c.103]

Низкая работоспособность насосов имеет в основном две причины одна связана с нарушением технологических правил эксплуатации насосов, а другая — основная,— с агрессивными свойствами перекачиваемой воды. К первой группе причин следует отнести изменение режима пуска и остановки насосов. Так, при внезапной остановке насоса происходит резкое изменение гидравлической характеристики потока жидкости, усугубляющее агрессивное воздействие сточной воды. Совместное влияние технологических и коррозионных факторов [c.170]

После завершения перехода к турбулентности в потоке воды продолжается развитие спектра пульсаций и процессов переноса. Спектр колебаний скорости расширяется, а интенсивность пульсаций температуры уменьшается. Механизмы турбулентного переноса становятся более эффективными, несмотря на прекращение роста возмущений скорости. Такие изменения в направлении течения продолжаются до тех пор, пока распределения параметров, масштабы, интенсивность пульсаций и другие характеристики турбулентности не начинают соответствовать зависимостям полностью развитого турбулентного течения. [c.39]

В работе [139] проведено детальное экспериментальное исследование как структуры течения, так и характеристик теплопередачи при постоянном тепловом потоке от поверхности. Локальные измерения в потоке воды около поверхности с 0 до 30° были выполнены термопарой и клиновидным пленочным термоанемометром. При угле отклонения 0 10° оба типа возмущения усиливаются одинаково. Если 0 не превышает 10°, то развитие возмущений происходит почти так же, как и в вертикальном течении. При 0 > 10° преобладают возмущения в виде продольных вихрей. Периодичность этих вихрей в боковом направлении зависит от угла 0 и не зависит от величины теплового потока. [c.125]

Рис. 1.1. Объем и характеристики сточной воды, поступающей на очистную станцию в Бельгии в течение 7 сут 1999 г. В первые двое суток на ее объем и состав оказывают влияние дожди. Отдельные точки для значений потока даны в м /сут, если поток был одинаков в течение всего дня, как это было в период отбора проб [1]. [c.27]

В формуле (9.4.9) для выражения / (в квадратных скобках) использовано обозначение = тах(0 /). Необходимость перейти к выражению типа в этой формуле связана с тем, что интегральные потоки в левой части не могут быть отрицательными. Зная интегральные потоки воды Qko x) и примесей Qkj x), а также учитывая, что (как и для точечных характеристик) Qko x) измеряется объемами воды, а Qkj x) — массами примесей, получаем, что величины [c.341]

В любом створе j Е J дерева T J,S), описывающего структуру ВХС, величины Qj и Wj (здесь и далее, для простоты обозначений, индекс р расчетной обеспеченности опускается) определяются боковой приточностью, гидравлическими и морфометрическими характеристиками русла, поймы и собственно водохранилища, а также режимами сбросов (выходными гидрографами) из водохранилищ, лежащих непосредственно выше -го на речной сети. При детальном расчете трансформации стока паводка системой водохранилищ необходимо принимать во внимание сглаживание паводковой волны по мере продвижения по участку реки, ее запаздывание в нижележащие створы и суперпозицию сбросных расходов из вышележащих водохранилищ с боковой приточностью, распределенной по участку. Степень детальности таких расчетов зависит от значимости объекта и его местных особенностей, но главную роль играет детальность прочей информации в рамках решаемой задачи. Па практике соответствующие вычисления подразумевают рассмотрение потока воды в реке либо как неустановившегося, либо приближенно как неравномерного плавно изменяющегося установившегося. По отношению к рассматриваемой оценочной модели такие вычисления могут рассматриваться как имитационный эксперимент, осуществляемый после решения задачи оптимизации для верификации полученного решения. Теоретически (а при использовании достаточно мощных компьютеров, и практически) возможно погрузить подобные расчеты внутрь рассматриваемой схемы оптимизации. Однако это нецелесообразно по технологическим соображениям, поскольку все остальные упрощающие предположения, примененные в задаче, приводят к большей погрешности в определении значений искомых параметров. Здесь решающую роль играет не абсолютно точное численное значение той или иной результирующей величины, а правильность сравнения вариантов с выбором оптимального, исходя из ранее сформулированного принципа запаса надежности для всей рассматриваемой проблемы. Поэтому в рамках рассматриваемой задачи принимается специальная редукционная гипотеза. Для ее формулировки введем дополнительные понятия. [c.413]

Башни со всасыванием воздушного потока наиболее часто применяются в США. Используются две схемы противоточная и перекрестного тока, в зависимости от относительного - направления потоков воды и воздуха. Термодинамически противоточное устройство более эффективно, так как более холодная вода соприкасается с более холодным воздухом, чем достигается максимальная разность энтальпий. Чем больше пределы охлаждения, чем затруднительнее выравнивание температур, тем яснее становятся преимущества противотока. Например, при /0=1, температуре окружающего воздуха по мокрому термометру 26° С и температуре поступающей воды 35°С для противоточной башни КаУ/Ь== = 1,75 при конечной разности температур 3 град, в то время как для башни с перекрестным током при тех же условиях КаУ/1=2,25. Но если увеличить конечную разность температур до 4 град, для башен обоих типов характеристика должна быть приблизительно одинакова (в пределах 1%). [c.480]

Остановимся подробнее на физическом смысле связи. В непрерывном производстве связь соответствует непрерывному материальному или энергетическому потоку и в простейшем случае определяется мощностью этого потока. Примером простейшей связи может служить расход электроэнергии, расход воды и т. д. В этом случае связь х,-,- является скалярной величиной. Во многих случаях, однако, технологическая связь определяет некоторые дополнительные характеристики потока (температуру, давление, состав и т. п.) и является векторной величиной. [c.10]

Ояинаковым режимам соответствуют одинаковые динамические характеристики потока воды, протекающего через рабочее колесо турбины. Параллелограммы скоростей на входной и выходной кромках рабочего колеса, определяющие режим его работы, одновременно являются основным фактором, определяющим величину гидравлического к. п. д. колеса. Связь между количеством энергии, полученной на валу турбины от 1 кг воды, прошедшего через рабочее колесо, и параллелограммами скоростей дает основное уравнение турбины (уравнение Эйлера) [c.324]

После прекращения увеличения давления в- канале происходит отделение ударной волны и образуется газовая полость, пульсации которой также приводят к образованию волн сжатия в жидкости. Оптические исследования характеристик движения газовой полости показывают, что после разряда расширение полости продолжается в течение сравнительно большого промежутка времени (1000-10 —1400-10 сек). По мере развития этого процесса внутреннее давление газа в полости постепенно уменьшается, но движение ее продолжается вследствие инерции расходящегося потока воды. В последующей стадии расширения полости давление внутри полости падает ниже равновесного давления, которое складывается из атмосферного и гидростатического давлений. Отрицательное давление приводит к прекращению расходящегося движения воды полость начинает сокращаться с непрерывно возрастающей скоростью. Сокращение газовой полости продолжается до тех пор, пока внутреннее давление полости является недостаточным для изменения направления ее движения. Таким образом, благодаря инерции и упругости воды, а также упругости газа, парогазовая полость претерпевает последовательные фазы расширения и сжатия, приводящие к радиальному движению слоев жидкости и созданию в ней давления. Полезная работа, совершаемая разрядом в жидкости, определяется суммарной энергией потока жидкости и ударной волны. [c.161]

Данные по гидрохимическому составу подземных вод в пяти скважинах при У1, 2<0 можно использовать также для определения гидродинамических характеристик потока и у 2 (для безнапорного потока е и У2). [c.254]

Пусть в левом канале концентрация солей в воде в момент времени = О изменилась от до Сд, а в инфильтрационной воде и в воде правого канала осталась прежней и Сг. Допустим, что при этом гидродинамические характеристики потока не изменились, тогда концентрацию солей в подземном потоке найдем из решения уравнения конвективной диффузии при условиях [c.258]

В общем случае процесс выделения частиц примесей из воды при фильтровании состоит из трех стадий переноса частиц из потока воды на поверхность фильтрующего материала, закрепления их на поверхности зерен и в щелях между ними и отрыва частиц с переходом их обратно в поток воды. Перенос частиц на поверхность фильтрующего материала зависит как от характеристик частиц и слоя (размеров, плотности, формы, поверхностных свойств), так и от гидродинамики потока воды. Основную роль в переносе частиц играют явления инерции и диффузии. Удержание частиц поверхностью фильтрующего материала происходит в результате как адгезии, так и механического задержания частиц в щелях, образующихся в точках контактов зерен слоя. Адгезия частиц обусловлена в основном действием межмолеку-лярных сил Ван-дер-Ваальса. Прилипающие частицы заполняют поры между зернами слоя, при этом сужается сечение для прохода воды и повышается гидравлическое сопротивление слоя. При постоянном расходе воды это приводит к росту перепада давления и увеличению скорости воды в порах, что способствует увеличению срыва уловленных частиц. Так как процессы захвата и срыва частиц происходят одновременно, то в какой-то момент времени устанавливается динамическое равновесие между этими процессами сначала на первых участках слоя по ходу воды. Эти участки слоя перестают поглощать примеси (насыщаются). Постепенно процесс насыщения распространяется в глубь слоя, и в определенный момент концентрация примеси в фильтрате начинает повышаться. Время работы фильтра от начала пропуска воды до момента проскока примеси (до заданной ее концентрации в фильтрате) называется временем защитного действия фильтра Тз.д. Количество удержанных примесей за это время, отнесенное к объему слоя, составляет его рабочую емкость Е- . Емкость и Тз.д фильтрующего слоя зависят от крупности зерен слоя, их формы, природы материала слоя, скорости потока воды, начальной концентрации примеси в воде, вы- [c.50]

Таким образом, специфика конкретного сложного химического процесса существенно зависит от величины его скорости. Подчиняясь законам сохранения энергии и возрастания энтропии в целом (потенциальность в большом), локально реакция может быть свободной от ограничений второго начала (псевдопотенциальность в малом). Следующая механическая аналогия, заимствованная из [11, очень хорошо отражает существо и принципиальные закономерности сложного нелинейного неравновесного химического процесса. Представим себе поток воды, стекающий с некоторого озера, расположенного на вершине холма. Даже точное и полное знание рельефа склонов не позволяет однозначно найти характеристики стоков. В каждой точке рельефа течение определяется не только локальными особенностями рельефа, но и предысторией процесса (т. е. рельефом в целом). Наличие поперечных перетоков (нелинейные связи), возможность течения воды по направлениям, обеспечивающим локально более высокую скорость, но менее благоприятных в целом (маршруты реакции), и т. д. и т. п. — все это проявления локальной псевдопотенциальности, не позволяющие описать процесс однозначно. Ясно, что с ростом скорости потока (зависящей в числе прочего и от массы воды в озере) эти трудности усугубляются (высокая неравновесность), с падением же скорости (малая масса воды в озере, пологий рельеф) процесс приближается к равновесному, и его особенности могут быть учтены все более и более строго (в том числе и в рамках линейного приближения). [c.103]

Источники загрязнения окружающей среды. В процессе каталитического окисления сбросы, загрязняющие атмосферу, выделяются из абсорбера и состоят из ацетона и изопропанола. Сточные воды содержат ацетон, изопропанол и следы тяжелых углеводородов. Характеристика потока — ХПК 1,1 кг, БПК 3,3 кг, ОПК 0,35 кг на 1 т продукта. Изопропаноловая стриппипг-колонна и промежуточная промывная колонна — главные источникп загрязнений сточных вод. [c.278]

Все стадии гидравлического извлечения кокса из камер проводятся энергией движущегося потока воды и ее взаимодействием с коксом. Многочисленные факторы, влияющие на эффективность этого процесса, классифицируются по следующим основным признакам гидродинамические характеристики водяной струи и условия ее формирования, физические основы и механизм гидравлического разрушения нефтяного кокса, технологические факторы (последовательность и способы резки) с учетом физико-механических свойств кокса и конструкции гиравлического резака. [c.152]

Чрезвычайно важной характеристикой потока ХОП в окружающую среду является их концентрация в атмосферных осадках. Обобщенные данные о концентрации ХОП в дождевой воде на территории СНГ приведены в табл. 2.12. Анализ полученных результатов показьшает, что за-фязнение осадков носит ярко вьфаженный региональный характер При этом диапазон среднегодовых концентраций составляет 10-50 ш/л, что на порядок выше, чем на североамериканском континенте [1291 [c.80]

Очистка Zr от Hf очень важна, так как, несмотря на большую близость химических свойств, они сильно отличаются друг от друга физическими характеристиками. Уже упоминалось, в частности, что Zr имеет малое, а Н — большое сечение захвата медленных нейтронов. Поскольку металлический Zr удобен для исиользования в качестве оболочек тепловыводящих элементов ядерных реакторов, интерес к развитию методов отделения Zr от твердой примеси Hf очень велик. Обычно используют трубы из А1, но А1 не выдерживает в потоке воды температуры, более высокой, чем 400°С. Zr значительно более инертен и поэтому более термостоек. [c.108]

Авторы работы [44] применили метод возмущений для расчета влияния естественной конвекции на полностью развитое ламинарное течение в горизонтальной трубе при граничном условии постоянной плотности теплового потока. Среднее число Нуссельта было существенно выше, чем в условиях только вынужденной конвекции. Отметим, что предположение о полностью развитом течении означает полностью развитое вынужденное течение на входе в нагреваемую секцию трубы. Подробный численный расчет полностью развитого ламинарного смешанноконвективного течения в горизонтальной трубе проведен в работе [119]. В случае постоянной плотности теплового потока на стенке получены решения для коэффициента теплоотдачи и падения давления в потоке воды при двух предельных граничных условиях. При высокой теплопроводности стенки трубы значения числа Нуссельта и коэффициента трения выше, чем при низкой теплопроводности стенки. Кроме того, в последнем случае отмечено существенное изменение температуры стенки по окружности трубы. Вслед за этими расчетами выполнено экспериментальное исследование [8], в котором проводились визуальные наблюдения и количественные измерения характеристик течения воды в нагреваемой стеклянной трубе. Было установлено, что естественная конвекция вызывает возникновение вторичного течения на сравнительно коротком участке трубы. [c.645]

Решить проблемы, связанные с изменением толщины биопленки и кольматацией фильтра, можно только двумя путями. 1. Первый путь — использовать объемные загрузки с приемлемой поверхностью и гидравлическими характеристиками, предотвращающими образование избыточной пленки. С такими загрузками невозможно получить высокую удельную площадь поверхности, и поэтому соответствующие реакторы требуют большего объема. 2. Альтернативный путь — проводить обратную промывку фильтра при высокой скорости потока воды. Если фильтр загружен тонкодисперсным [c.218]

В табл. 8 приведены характеристики некоторых выпускаемых промышленностью мембран, в том числе мембран для обратного осмоса. В большинстве случаев потоки воды в табл. 8 приведены к давлению 7 атм, однако не все мембраны можно использовать при таком давлении. Рекомендованное изготовителями мембран рабочее давление не должно превышать для серии иМ 7 атм, а для мембран ХМ =50 и ХМ=100 соответственно 3,51 и 1,76 атм. Вследствие эффектов концентрашонной поляризации, засорения, закупоривания мембран и нестабильности при высоком давлении наиболее проницаемые мембраны обычно работают при низком давлении, а типичные рабочие потоки во многих случаях не превышают 2400 л/(м сут). Несколько примеров применения ультрафильтрационных мембран описано в работе /98/. [c.173]

Вторая группа компонент выделяет ранее упомянутые упроп аю-щие предположения, которые можно принять в модели по отношению к рассматриваемому объекту с целью снижения вычислительной трудоемкости предстоящих расчетов. Так, например, имитацию можно проводить с учетом или без учета показателей качества вод, учитывать или игнорировать влияние неточечных источников поступления и изъятия воды, диффузных источников поступления примесей, явлений самоочищения, вторичного загрязнения и т. п. Для всех (или части) водопользователей и участков ВХС можно пренебречь временем добегания потоков воды и примесей. Эти потоки могут рассматриваться переменными или постоянными на выделенных участках и во времени, а также зависеть от стохастических условий. Состав учитываемых потерь воды в ВХС и способы их расчета также могут быть различными. Кроме того, детальность описания имитационного эксперимента во многом определяется спецификой водопользования, от которой зависит тип и состав характеристик, необходимых для выработки решений. Водо-потребности пользователей могут быть постоянными, изменяющимися во времени, а также зависеть от комплекса стохастических условий (например, для ирригационного водопотребления). [c.371]

Следует отметить, что в уравнениях (2)-(9) потоки воды и растворенного вещества обратно пропорциональны толщине мембраны, но задерживание растворенного вещества, которое выражается отношением потоков, не зависит от толщины мембраны. Однако очевидно, что толщина мембраны - важная характеристика, поскольку она определяет поток воды на единицу поверхности мембраны, а этот параметр сильно влияет на стоимость процесса. Задерживание повышается при общем увеличении разности давлений Др Д ,так как поток воды изменяется линейно с изменением этой разности, а поток растворенного вещества почти не зависит от нее. Задерживание определяется также соотношением А/В = Поэтому, если Др - Дя принять равным 50 атм, можно показать, что для достижения, например, 99%-ного задерживания растворенного вещества отношение А/В должно быть 2,0 г/ смЗатм ,или же отношение проницаемости для воды к проницаемости для растворенного вещества должно быть равным 2700 г/см . [c.136]

Независимо от того, используется ли система уравнений модели растворения и диффузии или система уравнений термодинамики необратимых процессов, можно сделать некоторые общие выводы. Во-первых, поток воды и растворенного вещества обратно пропорционален толщине мембраны. Таким образом, задерживание вещества мембраной не определяется непосредственно толишной мембраны. Во-вторых, мембрана, чтобы быть эффективной, должна пропускать растворитель и не пропускать представляющие интерес растворенные вещества. Значения проницаемости определяются равновесными характеристиками (т.е. растворимостью в мембране соответственно растворителя и содержащегося в растворе вещества) и подвижностью компонентов внутри мембраны. Для ацетатцеллюлозных мем ан найдено, что значения растворимости в мембране и подвижности в ней воды и большинства растворенных веществ сильно различаются. [c.139]

Рассмотренные мембраны, за исключением последней, анизотропны и готовятся по технологии, предложенной в работе /5/, соответственно модифицированной для компенсирования различной способности к растворению. Тонкопленочная композиционная мембрана готовится путем нанесения очень тонкой ппенки ацетата целлюлозы (обычно толщиной 0,05 - 0,1 мкм) на тонкопористую мембрану-основу, Рабочие характеристики задерживания соли всех этих мембран одинаковы задерживание Na l часто превыщает 99,5%. Потоки ВОДЬ через мембрань обычно ниже потоков, достигаемь х при использовании ацетатцеллюлозных мембран с более низкой селективностью значения постоянной мембран лежат в интервале 0.4-0,8-10-s г/(см=. с-атм). [c.163]

Переносный пеносмеситель типа ПС-5 (ГОСТ 7183—72) изображен на рис. У1-26. При подаче воды через насадок 1 в камере образуется разрежение, пенообразователь из бачка по рукаву за сасывается в поток воды и, перемешиваясь с водой, образует вод ный раствор пенообразователя. Вращая рукоятку 3 пробкового крана 2, регулируют подачу воды в обводной канал 4 и таким образом изменяют количество подсасываемого пенообразователя. Характеристика пеносмесителя ПС-5, выпускаемого промышленностью, приведена ниже [c.260]

Насос ПЭ 270-150 устойчив против действия коррозии, эрозии и гидроабразивного изнашивания со стороны потока воды, содержащей коксовые частицы, и, в отличие от насоса 5Ц10, имеет стабильную (неменяю-шуюся) характеристику. [c.99]

Для выяснения справедливости основных приближений сточные воды подвергали флокуляции в проточном (рис. 16.1) и непроточном лабораторных реакторах и на крупных очистных станциях. Принципиальная схема эксперимента показана на рис. 16.2. В одной из серий опытов в Эденкобене источником сточных вод был некрупный район с небольшим количеством промышленных предприятий. Флокуляцию проводили после двухстадийной очистки. Характеристики сточных вод после биологической очистки приведены ниже (скорость потока 33 л/с) [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология