Срыв потока

Согласно зависимости (5-19) доля потерь энергии в гидромуфте равна скольжению 5 = 1 — Т1. Теряемая энергия затрачивается на преодоление трения потока о лопасти и стенки рабочей полости, а также на вихреобразование при обтекании лопаток со срывом потока при больших углах атаки. Эти потери, например, при входе на лопатки турбинного колеса, зависят, как показано на рис. 5-15 в сечении по ЬЬ, от изменения скорости за выходом из насосного колеса до скорости Оц. при входе на лопатки турбинного колеса и пропорциональны вектору 1)у, возрастающему с уменьшением I. Аналогичная потеря возникает и при входе в насосное колесо. Вихревые потери доминируют при малых отношениях 1 и больших расходах. При больших значениях / потери определяются в основном трением. [c.385]

Над широкими зданиями и за ними также создаются зоны с течениями, отличными от течений в невозмущенном потоке (см. рис. 2-5). Обтекание широких зданий отличается от обтекания узких, тем, что аэродинамическая тень, возникшая при срыве потока с передней кромки здания заканчивается на его кровле, а за зданием образуются новые аэродинамические след и тень при срыве потока с заветренной кромки здания. [c.31]

Большая регулярная неравномерность, при которой наблюдаются существенная разность скоростей потока в различных точках поперечного сечения и даже отрицательные скорости (обратные токи), вызванные срывом потока со стенок и вихреобразованием, но с ограниченными размерами вихревых областей. Неравномерность этого типа встречается в диффузорах с большими углами расширения (а = 8 90°) или в длинных диффузорах с любыми углами расширения (при углах а <8°, хотя и нет отрыва потока, но разность скоростей в поперечном сечении велика), за коленами и отводами с резким поворотом (но без направляющих лопаток) и за другими фасонными частями трубопроводов (см. рнс. 1.15, 1.16, 1.19, 1.20, 1.31, 1.35 и др.) [c.78]

Местные сопротивления. Эти сопротивления связаны с резким изменением геометрии канала расширением, сужением, коленами и т. п. В таких местах возникают срывы потока и вихри, вызывающие потерю энергии. [c.78]

В первой зоне помпажа ВК гидродинамические режимы движения газа в проточной части компрессора далеки от расчетных. В точке К происходит срыв потока с поверхности лопаток (отрыв пограничного слоя) Срыв этот имеет периодический колебательный характер. Особенно это характерно для компрессоров, имеющих большие числа Маха. Срыв наблюдается на входных кромках рабочего колеса, лопаточного диффузора. [c.78]

Из параллелограмма скоростей входа при заданных значениях Vi и Ui определяется относительная скорость Шх. Чтобы избежать гидравлических потерь из-за срыва потока с лопатки, приводящего к образованию вихревой зоны, входной элемент лопатки должен быть направлен приблизительно вдоль относительной скорости. [c.186]

Как указывалось, проточная часть лопастных насосов состоит из трех основных элементов подвода, рабочего колеса и отвода (рис. 3-1). По подводу жидкость подается в рабочее колесо из подводящего трубопровода. Подвод должен обеспечить осесимметричный поток на входе в колесо. Если осевая симметрия потока у входа в колесо отсутствует, то треугольники скоростей и, следовательно, углы наклона относительной скорости (см. рис. 3-2) различны для разных точек входного сечения потока, расположенных на одинаковом расстоянии от оси колеса. В этом случае при любой установке входного элемента лопатки на некоторых струйках получаются чрезмерно большие углы атаки , приводящие к срыву потока с лопатки. Это вызывает дополнительные гидравлические потери и местное снижение давления, в результате которого уменьшается допустимая высота всасывания насоса (см. 3-5). [c.199]

Постепенное сужение трубы, т. е. коническая сходящаяся труба называется конфузором (рис. 1.75). Течение жидкости в кон-фузоре сопровождается увеличением скорости и падением давления поскольку давление жидкости в начале конфузора выше, чем в конце, поэтому причин к возникновению вихреобразований и срывов потока (как это имеется в диффузоре) здесь нет. В конфузоре имеются лишь потери на трение. В связи с этим сопротивление конфузора всегда меньше, чем сопротивление такого же диффузора. [c.115]

Наибольшую деформацию потока ветра в приземном слое создают сплошные здания и строения. Срывы потока с острых кромок зданий генерируют в потоке ветра турбулентность, значительно превышающую имеющуюся в нем естественную турбулентность. Критерий Кармана в этой зоне потока велик и может быть даже больше единицы, так что скорость в отдельных точках меняется не только по величине, но и по направлению. [c.28]

При эффективной высоте выбросов в пределах 2,2 Нг <Н<1 < 3,5 Нзц имеет место переходная область. В этой области на распространение вредных веществ влияет атмосферная турбулентность и турбулентность, генерированная срывами потока ветра на кромках зданий. [c.65]

Предположим, что эта возможность реализована, и проследим, каким образом это приводит к замыканию обратной связи при вибрационном горении. На рис. 69, в верхней его части, дано схематическое изображение обсуждаемого явления. В холодной части трубы, в точке А, расположено место срыва потока и образования вихря. На схеме это плохо обтекаемый козырек. На самом деле, как уже указывалось выше, это может быть место поворота течения или область течения в расширяющемся канале и т. д. Образовавшиеся в точке А вихри сносятся потоком в сторону зоны горения. Пусть период акустических колебаний будет Т. Тогда при скорости течения [c.300]

Опытные данные, полученные в практическом диапазоне изменения чисел Ке и величин ( . с — ст)/ ст показывают, что сопротивление волнистых каналов слабо зависит от состава продуктов сгорания. В связи с этим расчет гидродинамического сопротивления волнистых каналов при работе на жидком топливе может быть выполнен с достаточной для практики точностью по формуле (2-4). Значительное влияние слоя загрязнения на теплопередачу при незначительном изменении сопротивления воздухоподогревателя ГТУ-10 ЛКЗ связано с отложением частиц сажи в местах срыва потока, что создает дополнительные тепловые сопротивления и не влияет на обтекаемость профиля канала. [c.78]

Потери в рабочем колесе. Суммарные потери давления в рабочем колесе складываются из потерь на трение жидкости (газа) о диски колеса и в межлопастных каналах, потерь на удар при входе и потерь, связанных со срывами потока на рабочем колесе. [c.69]

Отводы за нагнетателями предназначены для плавного поворота потока на 90°, т. е. таким образом, чтобы направление отвода продолжало направление спирали кожуха (рис. 3.35, а). Обратное направление отвода (пунктирная линия на рис. 3.35,6) неправильно, так как при этом вследствие срыва потока наблюдается значительное возрастание гидравлических потерь. [c.97]

Высокий коэффициент избытка воздуха в этих двигателях применяется для ограничения температуры газов, поступающих в газовую турбину. В современных газотурбинных двигателях максимально допустимой температурой газов перед турбиной считается 1150— 1250° К. Для поддержания такой температуры газов перед турбиной необходимо, чтобы общий коэффициент избытка воздуха был порядка 3,8—4,0. Однако при сильном обеднении топливно-воздушная смесь трудно воспламеняется, а ее сгорание протекает вяло и неустойчиво. Даже в том случае, если смесь воспламеняется, факел пламени не держится в камере сгорания, а легко срывается потоком быстро протекающего воздуха, и процесс сгорания нарушается. [c.17]

В корпусе горелки 4 сделано несколько отверстий диаметром 2 мм, через которые поступает воздух, благодаря чему пламя перестает быть коптящим и приобретает устойчивость, не срывается потоком воздуха, просасываемым через ламповое стекло и абсорбер. На корпусе горелки на резьбе устанавливается и закрепляется контргайкой так называемая корона 5, выполняющая три функции предотвращение случайного отклонения пламени от лампового стекла, фиксирование положения стаканчика относительно пламени и фиксирование положения кварцевого капилляра относительно стаканчика. Капилляр вводят в стаканчик через воронку 6, припаянную латунью к короне. Высоту горелки регулируют в определенных пределах резьбовым соединением корпуса с ниппелем и ниппеля с основанием горелки. Установленное положение фиксируется контргайками на ниппеле. При этом расстояние от верхней [c.65]

Наблюдаемое при кавитаиии падение наиора и производительное гн и зачастую срыв потока в условиях нефтеперерабатывающей [c.17]

Особенно большие усилия испытывает ротор насоса нрн срыве потока жидкости на конце приемного патрубка. В этом случае сто. Ц) жидкости под давлением нагпсгаипя стремится сдвинуть весь ротор в сторону всас1)Ша-ния. [c.89]

При включении агрегата впервые иосле монтажа причинами вибрации могут быть неиравильпая установка всасываюгцего трубопровода (с уклоном в сторону насоса, что приводит к образованию воздуипп,1х мешков в местах поворотов трубы, срыву потока жидкости и явлениям кавитации) неправильный выбор на. оса, недостаточный поднор или большая высота всасывания, в результате чего также возникает кавитация. [c.263]

Скругление кромок поворота колена значительно смягчает срыв потока и, следовательно, улучшает распределение скоростей. Чем больше относительный радиус закругления = rJ2b , тем меньше неравномерность потока и тем короче участок выравнивания скоростей за поворотом (рис. 1.35, а, б). При радиусе скругления кромок колена / = 0,5Ь область отрыва потока исчезает, и поле скоростей выравнивается, так что отношение скоростей снижается до величины гй ах 1,25 (гй ах 1,5), при этом поток становится более симметричным относительно оси сечения (рис. 1.35, в). При улучшении распределения скоростей соответственно снижается сопротивление колена. Так, в случае 0,5 коэффициент со- [c.39]

В системах, состоящих из центробежных или осевых машин и трубопроводов, могут возникнуть изменения режимов, обусловленные рядом причин срывами потока с лопастей (прн дроссельном регулировании до малых расходов), резким изменением частоты вращения вала машины (при изменении частоты в электрпческой сети), быстрым изменением расходов со стороны потребителей и т. п. Такие возмущения выводят систему из равновесия и в некоторых случаях могут обусловить неустойчивость работы системы, выражаюндуюся в самопроизвольных колебаниях подачи, давления и мощности. В тех случаях, когда такие колебания со временем затухают, система является устойчивой. Однако при определенных условиях случайные возмущения вызывают колебания с возрастающей амплитудой, устойчивость ие восстанавливается, в системе возникают автоколебания — помпаж. [c.119]

Возникновение помпажа во многих случаях обусловлено срывом потока с лопастей. Поэтому при проектировании Л1ашип применяют следующие меры, предупреждающие помпаж скруглсние входной кромки лопастей, увеличение количества лопастей, применение рабочих колес с лопастями, сильно отогнутыми назад. [c.122]

Его основной рабочей частью является металлический цилиднр, по оси которого проходят изолированные от стенок и натягиваемые грузами проволоки. Последние сообщаются с отрицательным полюсом источника постоянного тока, причем между проволоками и заземленными стенками цилиндра создается разность потенциалов порядка 100 тысяч вольт. При этих условиях с проволок все время срывается поток электронов, сообщающих взвешенным в газе пылинкам отрицательный заряд. Зарядившиеся частицы быстро движутся к стенкам цилиндра и отдают им свой заряд, после чего падают в нижнюю г меру аппарата, откуда пыль затем периодически выгружается. Кроме подббИыЯ описанному выше трубчатых электрофильтров, применяются и сетчатые. iaSedi ленными электродами служат в этом случае плоские металлические сетки, [c.335]

При дальнейшем увеличении числа Ке толщина пограничного слоя продолжает уменьшаться, а бугорки на стенке выступают столь значительно, что на них начинают образовываться местные срывы потока (рис. 1.149е). Эти срывы способствуют перемещению вверх по потоку точки турбулентного отрыва потока от внутренней стенки. Такое перемещение точки отрыва приводит к расширению области завихрения и снова к [c.253]

Предельные концентрации наполнителя в конкретных композиционных материалах определяются свойствами наполнителя и степенью взаимодействия его с матрицей жесткого ПВХ. Поэтому направленное изменение взаимодействия наполнителя с полимерной матрицей позволяет создавать композиционные материалы с определенным комплексом технологических и эксплуатационных свойств. Из множества известных способов изменения взаимодействия матрицы полимера с поверхностью наполнителя наиболее широко применяется модификация поверхности наполнителя за счет использования аппе-ретирующих добавок [25, 159], механохимической активизации наполнителей [26], нанесения полимерных покрытий, химически привитых к Поверхности наполнителя [24]. Последний способ получил развитие в нашей стране как метод полимеризационного наполнения термопластов (норпласты) [25, 30, 71]. В норпластах при одинаковой природе полимера и полимерного покрытия на поверхности наполнителя достигается высокая адгезия матрицы полимера к наполнителю. В результате этого, как показано в [17, 20, 27, 31, 41], происходит улучшение технологических и некоторых физико-механических свойств. В частности, При наполнении изменяются реологические свойства расплавов полимеров, от которых в значительной мере зависит выбор способа переработки [42, 43]. Кривые течения наполненных композиций на основе жесткого ПВХ имеют характерный вид, когда течение ограничено снизу пределом текучести Хгек. сверху - критическим напряжением Хкр. при котором происходит срыв потока (рис. 7.8). Предел текучести и концентрация наполнителя, при которой он проявляется, зависят от взаимодействия наполнителя с матрицей жесткого ПВХ. Вероятно, с увеличением концентрации наполнителя или активации его поверхности т ек увеличивается, что выдвигает особые требования к технологии переработки. В частности, необходимо повышение температуры переработки, которое, однако, приводит к снижению допустимого времени пребывания наполненной композиции при [c.194]

Участку кривой течения D отвечает более или менее заметная аномалия вязкости. Она выражена тем слабее, чем уже ММР полимера и выше температура. В точке D достигаются критические значения скоростей и напряжений сдвига, при которых совершается переход полимера в высокоэластическое состояние. Это сопровождается резким снижением его текучести и уменьшением адгезионного взаимодейстня полимера со стенкой капилляра. В результате наблюдается падение сопротивления движению полимера в канале и соответственно скачкообразное повышение расхода — эффект срыва потока, что показано вертикальной ветвью DE кривой. Срыву может отвечать огромный скачок расхода. При срыве ламинарное течение полимера сменяется скольжением относительно стенок канала. В этом режиме движения полимера расчет скорости сдвига становится невозможным. Следовательно, то, что принято называть кривой течения (см. раздел 5.1 настоящей главы) относится к участку ЛS D рассматриваемй кривой и никоим образом не к участку DE. Это очень важное замечание. При формальном (но лишенном физического смысла) расчете вязкости на участке DE она оказывается обратно [c.194]

Кавитацией называется явление неустойчивой работы насоса или срыва потока жидкости. Кавитация в насосе или во всасывающем трубопроводе происходит тогда, когда давление в насосе (трубопроводе) становится равным или ниже давления насыщенных паров перекачиваемой жидкости и жидкость вскипает. Кавитащгя моясет возрасти при увеличении гидравлических сопротивлений во всасывающем трубопроводе, увеличении вакуумметрической высоты всасывания и температуры перекачиваемой жидкости. [c.141]

Смотреть страницы где упоминается термин Срыв потока: [c.144] [c.209] [c.199] [c.42] [c.25] [c.57] [c.133] [c.300] [c.171] [c.620] [c.117] [c.27] [c.30] [c.227] [c.126] [c.149] [c.185] [c.39] [c.78] [c.262] [c.16] [c.545] [c.394]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология