Жидкость окружной

Расход энергии на перемешивание. При вращении мешалки затрачивается энергия на преодоление сопротивления движению лопастей в жидкости. Окружные скорости перемещения сш, различных участков лопасти, определяющие величину силы сопротивления, будут разными. Для расчета мощности, затрачиваемой на вращение лопаток, рассмотрим элементарный участок лопатки высотой Н и шириной с1г (рис. Х1Х-7). Мощность, затрачиваемая на перемещение элементарного участка лопасти, будет равна [c.344]

На фиг. 39 показано распределение скоростей при входе жидкости в рабочее колесо и при выходе из него. На схеме обозначены окружная скорость вращения частицы жидкости (окружная скорость вращения колеса) в данной точке [c.54]

U— скорость переносного движения частиц жидкости (окружная скорость) [c.675]

Это уравнение может быть получено следующим образом. Для сходственных точек подобных потоков скорости движения жидкости пропорциональны и одинаково направлены. При этом параллелограммы скоростей, построенные для сходственных точек потоков, подобны. Из подобия параллелограммов скоростей следует пропорциональность скоростей движения жидкости окружной скорости рабочего колеса [c.142]

Для изготовления труб применяется полипропилен с очень низким показателем текучести расплава, причем работают прп телшературах 240—250 С. Полипропиленовые трубы выдерживают окружные напряжения от 60 до 80 кгс/см . Усталостная прочность, вероятно, средняя между усталостной прочностью полиэтилена низкого давления (50 кгс/см ) ц непластифицированного поливинилхлорида (100 кгс/с.м ) трубы из полипропилена становятся хрупкими прп О °С. Особый интерес может представить применение этих труб для нодачи жидкостей при повышенных температурах. [c.304]

Давление в слое желательно замерять у стенки аппарата по окружности в нескольких точках на одной высоте. Такая система отбора усредняет случайные значения статического давления, возникающие в данной точке вследствие значительных отклонений локальных скоростей жидкости от средней. Часто измеряют полный перепад давления под слоем и опорной распределительной решеткой, вычитая затем из полученного значения значение перепада на решетке, измеренное без загрузки зернистого слоя. При небольшом гидравлическом сопротивлении самого слоя, такой метод замера может привести к заметным погрешностям. [c.53]

Под бесконтактными жидкостными уплотнениями понимают устройства, уплотняющее действие которых достигается в результате потерь энергии при движении жидкости в каналах, образованных элементами уплотнения, имеющими неподвижные и подвижные поверхности. Бесконтактные уплотнения применяют для герметизации вращающихся валов перемешивающих устройств вертикальных аппаратов при окружной скорости вала до 40 м/с, рабочей температуре жидкости от —180 до 350°С и кинематической вязкости 1 10 м7с. [c.244]

Поступив на рабочее колесо в каналы между лопатками, жидкость одновременно участвует в двух движениях окружном вместе с колесом и относительном, перемещаясь вдоль лопаток. Абсолютное (сложное) движение жидкости складывается из этих двух движений. На рис. 82 показана схема скоростей движения жидкости в накалах колеса центробежного насоса. [c.150]

Окружная скорость жидкости при входе на лопатки рабочего колеса определяется по формуле [c.150]

Окружная скорость жидкости при выходе из колеса и.2 определяется по формуле [c.150]

Окружная скорость направлена в сторону вращения рабочего колеса по касательно к окружности, на которой находится в данный момент рассматриваемая частица жидкости, относительная скорость — по касательной к поверхности лопатки колеса. [c.151]

Абсолютная скорость частицы жидкости склаДывается из скоростей окружного и относительного движений. Величина и направление скорости С определяются диагональю параллелограмма, построенного на скоростях U и W как на составляющих. Построение параллелограммов скоростей частиц жидкости на входе и выходе рабочего колеса изображено на рис. 82. [c.151]

Вихревые насосы (рис. 98) по устройству мало отличаются от центробежных. Однако принцип их действия совершенно иной. Главной деталью насоса является вихревое колесо 2 с пазами по окружности, образующими лопасти колеса. Перекачиваемая жидкость подводится и отводится по боковым каналам, имеющимся в корпусе насоса. При вращении рабочего колеса с большой скоростью жидкость, находящаяся в пазах, перемещается и выбрасывается в нагнетательный канал. [c.168]

Откачка жидкости из заглубленных сборников обычно производится с помощью погружных насосов или передавливанием. Зная тип погружного насоса, по чертежам общего вида определяют его. присоединительные размеры (диаметры болтовой окружности и болтов, их количество, типы уплотнительной поверхности) и в зависимости от них задают условный проход штуцера для установки насоса. [c.84]

Для определения поверхностного натяжения нефтей и нефтепродуктов применяются метод отрыва кольца и капиллярный метод. Первый основан на измерении величины силы, необходимой для отрыва кольца от поверхности раздела двух фаз. Эта сила пропорциональна удвоенной длине окружности кольца. При капиллярном методе (рис. 43) измеряют высоту подъема жидкости в капиллярной трубке. Недостатком его является зависимость высоты подъема жидкости не только от величины поверхностного натяжения, но и от характера смачивания стенок капилляра исследуемой жидкостью. Более точным из разновидностей капиллярного метода является метод висячей капли, основанный на измерении веса капли жидкости, отрывающейся от капилляра. На результаты измерения влияют плотность жидкости и размеры капли и не влияет угол смачивания жидкостью твердой поверхности. Этот метод позволяет определять [c.92]

Относительные окружные скорости движения частиц перемешиваемой жидкости в зонах вихревого и невихревого потоков (см. [c.282]

При водяном псевдоожижении трубу (диаметром 50 мм и длиной 10 мм) монтировали в двухмерном слое (поперечное сучение 300 X 10 мм, высота 1300 мм), как показано на фото ХП1-2, причем линии тока воды проявляли путем одновременного ввода в слой семи отдельных потоков голубой краски. Темная окружность на фотографии вокруг трубы относится к ее креплению на задней стенке и с линиями тока жидкости не связана. [c.526]

Механическое распыление вращающимися дисками — центробежное дисковое распыление. Попадающая на вращающийся диск жидкость за счет действия центробежной силы начинает перемещаться к краю диска. При отсутствии трения частицы жидкости перемещаются по диску в радиальном направлении. Для неподвижного наблюдателя их траектория представляет собой спираль. А. М. Ластовцев составил и решил дифференциальное уравнение турбулентного движения реальной жидкости в диске с радиальными каналами круглого и прямоугольного сечения [15]. Согласно этому решению, радиальная составляющая скорости отрыва жидкости от диска иг зависит от вязкости жидкости, окружной скорости на краю диска, расхода жидкости через отдельный канал и высоты канала. Опытами установлено, что радиальная скорость составляет от 30 до 85% окружной скорости, равной (о/ , где м — угловая скорость диска в //сек, К — радиус диска в м. Можно написать, что [c.12]

Убедившись в том, что частиц осадка ни в стакане, ни на палочке не осталось, приступают к окончательному промыванию осадка на фильтре. Струю жидкости из промывалки во избежание разбрызгивания нужно направлять не на осадок, т. е. в середину фильтра, а на боковую поверхность его, ближе к верхнему краю. Водя кончиком оттянутой трубки промывалки вдоль окружности фильтра, стараются постепенно смыть осадок в самую нижнюю часть фильтра. При этом, как и в случае декантации, прежде чем вливать новую порцию жидкости на срильтр, следует дать предыдущей стечь до конца. [c.148]

Эти устройства предназначены для уплотнения вращающихся с окружной скоростью до 20 м И ек валов насосов, которые перекачивают нефтепродукты, не являющиеся растворителями масло-бензостойкнх резин и не содержащие абразивных примесей. Условия нрименення торцовых уплотнений следующие температура транспортируемых жидкостей составляет от —70 до - -400° С, максимальное давление в полости насоса, примыкающей к камере перед уилотпением, равно 30—40 кгс/см Ч [c.143]

Согласно Хандлосу и Барону, турбулентный режим в капле можно моделировать системой тороидов, вид которых представлен на рис. 4.6. Предполагается, что в начальный момент времени частица жидкости находится на окружности радиуса р. По истечении времени для одного оборота вдоль линии тока частица в результате хаотического движения окажется в положении р. При условии полного перемешивания в течение одного периода обращения вероятность того, что частица окажется между р и p+dp, определится отношением величины элементарного объема с координатой р к полному объему тороида [c.191]

В многоступенчатых насосах турбинного типа жидкость из рабочего колеса попадает в направляющий аппарат, который состоит из двух кольцевых дисков, охватывающих с небольшим зазором рабочее колесо по внешней его окружности. Между дисгсами расположены лопатки, изгиб которых противоположен изгибу лопаток рабочего колеса. Направляющий аппарат служит для того, чтобы безударно отвести жидкость из рабочего колеса и одновременно преобразовать кинетическую энергию в потенциальную. [c.142]

Движение газа в рабочем колесе центробежного компрессора аналогично движению жидкости в центробежном насосе. Газ подводится к рабочим колесам в осевом направлении с определенной скоростью, затем отклоняется в радиальном направлении и поступает в каналы, образованные лопатками колеса. Проходя через каналы рабочего колеса, частицы газа одновременно участвуют в двух движениях по окружности вместе с рабочим колесом и относительном, перемещаясь по каналам между лопатками. Скорость абсолютного движения частицы газа С получается геометрическим сложением скоростей окружного 7 и относительного 11 движепин. Пример сложения скоростей в рабочем колесе изображен на рис. 82. Теоретический папор, создаваемый машиной, определяется по формуле Эйлера [c.268]

При затяжке сальниковой набивки между валом и нажимными втулками сальников должен сохраняться равномерный зазор по всей окружности. Сальник следует затягивать так, чтобы в процессе монтажа вал перемешивающего устройства можно было свободно поворачивать от руки. После набивки и окончательной затяжки сальника отверстия в промежуточном кольце должны совпадать с отверстиями в корпусах сальника, предназначенных для подачн охлаждающей воды или смазки на сальник, а также для выхода жидкости. [c.191]

Основные положения расчета перфорированных стаканов впервые опубликованы Ф. А. Кузяком несколько иная методика их расчета дапа в работе Ильипича и Розвала [20]. Обе методики расчета этих оросителей основаны на струйной раздаче жидкости паклопно на-иравленными отверстиями стенок стакана, которые и распределяют жидкость ио сетке концентрических окружностей точек падения струй (см. табл. 7). При разбивке всей площади торца насадки на N кольцевых зон [c.112]

Вращающиеся перфорироваппые стаканы, выполненные в впде усеченного конуса с направленной вниз вершиной, применяют для разбрызгивания расплава аммиачной селитры в полых башпях [80]. Испытания подобного оросителя чашеобразной формы, удаленного на расстояние 0,7. м по вертикали от плоскости стенда, па воде показали, что при отверстиях, расположенных ярусами по окружностям, па орошаемо поверхности возникают разобщенные кольцевые пояса смоченности, а при от1 ерстиях, расположеииых по винтовым линиям, достигается полная смоченность поверхности орошения при достаточно равномерном распределении жидкости, т. е. коэффициент неравномерности х в этом случае низок (рис. 35). [c.115]

Наметим точки (места расположения зон) подачи жидкости па поперхност . торца пасадки. Расположим их по концентрическим окружностям с радиусами р1 = 0,75 рг = 0,5 м, рз = 0,25 м. Злдявшпсь одинаковоп высотой всех прорезей брызгалки /=12 мы и углом конусности днища 0 = 90°. по уравнению (73) найдем значения а, удовлетворяющие требуемо дальности полета струи. [c.155]

По ГОСТ 20680—75 мешалки диаметром d = 80. .. 710 мм изготовляют неразъемными, прн 710. .. 3500 мм их снабжают укрепляющими ребрами и разъемной или неразъемной втулкой. Угол наклона лопастей а - 90°. Окружную скорость конца лонасти выбирают в зависимости от вязкости жидкости. [c.268]

Закрытые турбннные мешалки (рис. 9.5) работают по принципу центробежного насоса. Мешалка состоит из втулки со спицами и двух кольцевых пластинок, между которыми расположено от 3 до 12 лопаток. Прп вращении мешалки жидкость засасывается в пространство между спицами и лопатками и с силой выбрасывается наружу. Эти мешалки применяют для тех же целей, что и открытые турбинные мешалки. Диаметр турбинки d = (0,25. .. 0,33) D ,, окружная скорость до 7 м/с. По ГОСТ 20680—75 применяют восьмн-лопастные закрытые турбинные мешалки с углом при вершине 22° 30. [c.269]

Таким образом, применительно к замкнутым аппаратам с мешалками в центральной части сосуда жидкость враищется статически, т. е. с постоянной угловой скоростью. В остальной части сосуда происходит динамическое перемещение жидкости здесь окружная скорость жидкости уменьшается с приближением к стенке сосуда по закону, близкому к гиперболическому [см. уравнение (9.5)]. [c.277]

В зоне динамического течения жидкости частицы движутся по спиральным траекториям от стенки сосуда к поверхности вихря и от поверхности вихря к стенкам сосуда. Кроме того, частицы жидкости перемещаются вдоль оси вращения мешалки. Типичные схемы потоков жидкости показаны на рис. 9.17. Эти потоки были выявлены в меридиональной плоскости, причем сама меридиональная плоскость вращалась вокруг оси мешалки. В зоне непосредственно у мешалки жидкость, отбрасываемая лопастью мешалки, движется к стенкам сосуда, часть ее поднимается, а другая — опускается соответственно по восходящим и нисходящим спиралям. Далее эти потоки замыкаются в области мешалки, образуя таким образом два циркуляционных контура в меридиональном сечении с радиусом центра вторичной циркуляции. Таким образом, меридиональное вторичное течение накладывается на окружное первичное течение, что приводит к образованию в аппаратах с мешалкой сложного трехмерного течения жидкости, при котором частицы обрабатываемой среды иеремеш,аются во всех направлениях. [c.278]

Частицы жидкости в области центра вторичной циркуляции вращаются с окружной скоростью У[,, которая зависит от гидродинамической обстановки, создаваемой перемешивающим устройством. Таким образом, окружная скорость центра вторичной циркуляции и ее координата обусловливают циркуляционный режим течения жидкости в аппарате с мешалкой. Включение указанных параметров в.выражение для критерия Ке позволяет найтн критерий, характе-ризуюищй гидродинамическую обстановку процесса перемешивания жидких сред механическими перемешивающими устройствами, [c.279]