Угол атаки

Угол атаки лопаток выбирают в зависимости от отношения DjD по данным, приведенным выше. [c.48]

В отдельных местах, особенно там, где опасно накопление пыли, на внутренней поверхности криволинейных лопаток допускают некоторое ухудшение распределения скоростей и заменяют криволинейные направляющие лопатки прямыми пластинками. Число, ширину (равную хордам криволинейных лопаток) и расположение этих пластинок определяют по тем же формулам, что и для направляющих лопаток. Пластинки предпочтительнее размещать равномерно по сечению. Угол атаки пластинок а 85°. [c.49]

На рис. 4. 28, б изображены характеристики ступени, в которой входной угол колеса был поочередно равен 38, 32 и 28° при расчетном угле потока около 32°. Здесь так же, как и в предыдущем случае, положительный угол атаки, равный 38 — 32 = 6°, [c.123]

Р — угол между относительной скоростью и обратным направлением окружной скорости, град q — количество тепла на 1 кг, ккал/кг г — угол атаки, град [c.5]

Уже упоминалось, что влияние различия между направлениями набегающего потока и входной кромки зависит не только от абсолютного значения угла между этими двумя направлениями, но и от знака этого угла. Есть основание полагать, что в случае, когда угол потока меньше угла входной кромки и угол атаки положительный (г = — Рх > 0), влияние этого несогласования направлений сказывается более резко на характеристике и на потери, чем в случае отрицательного угла атаки. Это нетрудно обосновать следующими соображениями. [c.119]

Следует оговорить, что такой осредненный угол атаки может несколько отличаться от местных значений в разных точках входного сечения. Однако для конструкторских расчетов, которые обычно ведутся на базе вычисления средних величин, нужны как раз данные о влиянии такого осредненного угла атаки. [c.121]

Результаты [29], полученные для внутренних стержней шахматного пучка труб со спирально-винтовыми ребрами (угол атаки меньше 4°), описываются следующими обобщенными уравнениями [c.256]

Рис. 16.2. Поправка на угол атаки [к формуле (16.28)].

Характер влияния различных режимных и конструктивных параметров работы на величину А при шарнирном закреплении лопастей был исследован Шишкиным на аппарате диаметром 170 мм. В условиях опытов угол атаки лопасти у (угол между плоскостью лопасти и касательной к окружности корпуса) принимался равным 45 60 и 70°, число рядов дискретных лопаток вдоль образующей ротора—5, число лопаток г в ряду—2 3 и 6. [c.188]

Анализируя уравнение (Х.46), можно заключить, что наивыгоднейшим является ротор, лопасти которого имеют угол атаки [c.197]

Формула (1Х.41) соответствует условию, что поток газа перпендикулярен оси труб, т. е. что угол атаки = 90°. В кожухотрубных холодильниках обтекание трубного пучка происходит под углом атаки, который зависит от расстояний между поперечными перегородками и расположения в них отверстий (его считают равным углу между прямой, соединяющей средние точки отверстий двух смежных поперечных перегородок, и осью трубного пучка). Изменение коэффициента теплоотдачи при угле атаки < 90° учитывается введением поправочного коэффициента е . В этом случае коэффициент теплоотдачи равен [c.504]

Подобрав при проектировании диаграмму для решет-1СИ данного геометрического типа и задавая угол атаки, находят ио диаграмме значения Су и с,, и ио формулам (0-15) вычисляют Ру и P t. [c.220]

При скорости истечения жидкости, содержащей кварцевый песок с размером частиц 0,2 0,3 мм, до 36 м/с угол атаки может изменяться от 10 до 90°. [c.101]

На работу диффузора оказывает влияние угол атаки (угол между осью диффузора п направлением набегающего потока), [c.485]

В общем случае ввиду невозможности обтекания острой задней кромки (гл. II, 11) такое течение сопровождается отрывом потока от поверхности профиля. Только при некотором частном значении угла атаки (обычно отрицательном) точка схода струй совпадает с задней кромкой профиля, т. е. получается безотрывное бесциркуляционное течение соответствующий угол атаки ао называется углом нулевой подъемной силы. [c.23]

Вводя так называемый аэродинамический угол атаки [c.26]

Во-первых, если угол атаки г > для заданного числа Mi набегающего потока, когда при обтекании верхней стороны пластинки происходит отрыв потока. Этот случай имеет малое практическое значение, так как при Mi 10 предельный угол атаки пр > 25 . [c.45]

Здесь — угол наклона решетки к ее фронту, i — угол атаки набегающего потока, /г = i sin б — шаг решетки (по нормали). Зависимости %2 и [c.65]

Если положительный угол атаки становится настолько большим, что превышает предельный угол поворота потока в косом скачке уплотнения для данного числа М1, то перед решеткой возникает криволинейная ударная волна. [c.85]

Еслп крыло стоит в потоке под углом атаки а, то истинный угол атаки составляет (рис. 10.76) [c.100]

Для крыла бесконечного размаха ( = < ) угол скоса равен нулю (Аа = 0), т. е. истинный угол атаки равен кажущемуся (а). Чем меньше относительный размах крыла Я, тем больше угол скоса потока и, следовательно, меньше истинный угол атаки. [c.100]

Если угол атаки пластины со равен или больше предельного угла поворота потока в течении Прандтля — Майера, который определяется (17), то на верхней стороне пластины устанавливается полный вакуум. В этом случае величина, стоящая в квадратной скобке выражения (41), равна нулю. [c.115]

Пусть скорость невозмущенного потока С составляет угол с элементом поверхности тела (местный угол атаки), тогда угол ф между вектором С и нормалью к поверхности (рис. 12.10) [c.163]

Модель третьего варианта имела обычное узкое сечение входного отверстия (FJFq = FJFq 9,5) и испытывалась при комбинированном распределительном устройстве в виде направляющих лопаток илн пластинок в месте поворота потока и горизонтальной решетки в рабочей камере. Направляющие лопатки подбирали по методу, изложенному в гл. 1. Число лопаток определяли с помощью формул (1.14), а расположение их вдоль линии изгиба потока (линия а—Ь) принимали в одних случаях равномерным (одинаковое расстояние между лопатками), в других неравномерным — по формулам (1.17) и (1.18). Угол атаки (установки) лопаток сбд -48°. Прямые направляющие пластинки подбирали аналогичным образом и устанавливали но линиям, соответствующим хордам криволинейных лопаток. [c.196]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводяш,ем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDg. При DJDo = 4 оптимальный угол атаки направляющих лопаток 50н-60°, а направляющих пластинок а 85°. [c.197]

Направляющие лопатки в колене обладают тем недостатком, что при значительном отклонении их угла атаки от оптимального значения они сами могут стать причиной одностороннего отклонения потока в ту или иную сторону. В данном случае оптимальный угол атаки лопаток а.-, 48°. Примерно такой угол принят в варианте 1-3, для которого рас-пределенне скоростей по всему сечению рабочей камеры получено практически равномерным (Мк 1,05), [c.224]

При изучении рабочего процесса в турбинах применяют следующие обозначения средних углов потока в рассматриваемом цилиндрическом сечении (см. рис. 5.1). Угол входа — между вектором скорости на входе Шх и осью решетки угол выхода Рг — между вектором скорости на выходе и осью решетки. Разность этих углов Рх — Рг называется углом поворота потока в решетке. Угол атаки I = Рх — Рх — между направлением входной кромки профиля и вектором аУх. При нулевом угле атаки вход потока в решетку безударный. Угол отклонения -Л= Рзл — Рг — между направлением выходной кромки профиля и вектором Средневекторная скорость = 4- ( 1 + 2)- [c.58]

При отсутствии закручивающих лопаток перед колесом это условие практически сводится к появлению угла атаки около 8—10°. Б. Эккерт [45] рекомендует принимать угол атаки равным нулю и устанавливать входную кромку лопатки по направлению относительной скорости, вычисленной без учета стеснения каналов лопатками. Г. Вудгауз [57] утверждает, что к. п. д. ступени имеет наибольшее значение при угле атаки на входе в колесо, равном 4°. [c.118]

Блок 10.9. Проверка условия, превышает ли угол атаки величину, при которой необходим учет поправки на неперпендикуляр-ность потока . [c.323]

Разумеется, от иеличкиы угла атаки существенным образом зависят потери в рабочем колесе. Как показывают опыты, оптимальный угол атаки рабочих колес с сильно загнутыми 11азад лопатками близок к нулю Для сильно загнутых вперед лопаток / опт значительно больше этот вопрос подробно рассмотрен ниже. [c.43]

Если угол атаки отличается от 90°, что нередко встречается в практике, то а необходимо умножить на поправочный коэффициент = otjj/ago . Ниже приведены найденные опытным путем значения еф при различных углах атаки if [c.120]

Результаты экспериментов. Струи фотографировались при следующ,их комбинациях факторов, влияющих на их формирование горизонтальное расстояние I между выхлопом и воздухша-бором менялось в пределах от 4 до 18 калибров, разность высот Н — от 4 до 10 калибров, причем выхлоп вытяжки располагался всегда выше воздухозабора притока. Ветровой поток направлялся горизонтально (угол атаки а = 0°) и под отрицательным углом атаки а = 15° к горизонту (максимум угла наклона ветрового потока у земли). Скорость ветра менялась в пределах от 1,7 до 5,5 м сек. [c.53]

Во-вторых, если угол атаки i превысит максимальный угол отклонения потока в косом скачке уплотнения (Отах для заданного числа Ml набегающего потока (см. рис. 3.12) при i > umai перед нижней стороной пластинки образуется отошедшая ударная волна. Случай, когда i > со masi может иметь MG TO ПрИ HG очень больших числах Mi (нанример для Mi = 1,5 угол пр = = 12°). Важно отметить, что при М] < 6,4 всегда тах < пр, и поэтому причиной неприменимости изложенной схемы расчета является образование перед пластинкой отделившегося криволинейного скачка уплотнения. При очень больших числах Mi, наоборот, пр < mai и причиной неприменимости расчетной схемы является срыв с верхней стороны пластинки. [c.45]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология