Липинский

Следует отметить, что форсунки одной и той же производительности работают тем надежнее, чем меньше их габариты. В то время как длительность рабочей кампании малогабаритных форсунок большой мощности измеряется многими сотнями, а иногда и тысячами часов, длительность кампании крупногабаритных форсунок той же мощности резко снижается. На рис. 3-14 представлен график смены форсунок конструкции Ф. А. Липинского со средней производительностью [c.111]

В Башкирэнерго Ф. А. Липинским разработана двухпоточная горелка, в которой периферийный воздух подается прямоточно с большой скоростью через сходящуюся конусообразную амбразуру, а центральный поток воздуха закручивается с помощью неподвижных тангенциальных лопаток. Доля периферийного воздуха составляет около 80—85%, а центрального — 20—15% [c.137]

Рис. 3-33. Прямоточные горелки, а — конструкции Ф. А. Липинского (8 г/ч) б — конструкции- ВТИ (3,5 г/ч).

Однако на современных газомазутных котлах некоторых типов, например ТГМ-84, невозможно встречное или угловое расположение горелок, что определяется наличием двухсветового экрана, а также малым расстоянием между топкой и конвективной шахтой, в связи с чем на этих котлах, как известно, горелки устанавливаются только на фронтовой стене. Такая компоновка серьезно сказывается на развитии и выгорании факела и создает значительно худшие условия протекания процесса горения мазута, чем при встречном и угловом размещении горелок. В результате этого оптимальное по условиям горения значение коэффициента избытка воздуха существенно возрастает. Так> например, если для котлов типов ТП-230 и ПК-Ю с горелками конструкции Ф. А. Липинского оптимальное значе-ьие опт составляет 1,02—1,03 Л. 3-4, 3-58, 3-60, 3-70], то для котлов типа ТГМ-84 с такими же горелками Поит возрастает до 1,08, при этом систематически имеет место прямой направленный удар факела в задний экран, в связи с чем был поставлен вопрос о надежности работы котла с этими горелками [Л. 3-71]. Подоб- [c.153]

При испытании двух горелочных устройств Ф. А. Липинского производительностью 8—10 т/ч, установленных 17Г] [c.176]

Рис. 4-9. Схема расположения горелок Ф. А. Липинского на котле ТП-230-2М.

Рис. 4-10. Влияние коэффициента избытка воздуха на котле ТП-41 с горелками конструкции Ф. А. Липинского на химический (а) и механический (б) недожог и к. п. д. этого котла (в). 1 — ДО поворота горелок 2 — после поворота , II — до и после поворота III, IV х до и после поворота.

Рис. 4-11. Схема расположения горелок Ф. А. Липинского на когле ПК-10.

Рис. 4-12. Экономичность котла ПК-10 с горелками Ф. А. Липинского.

Четыре горелки такой же конструкции, но вдвое меньшей производительности установлены на боковых стенах котла ПК-Ю-2 (220 т ч, 100 кГ/см , 540°С) Уфимской ТЭЦ № 4 (рис. 4-14). Уровень установки горелок — тот же, что и горелок конструкции Ф. А. Липинского на уже упомянутом котле ПК-Ю. Горелки повернуты к центру топки на 12° и вверх на 20°. При сжигании мазута марок М40, МЮО и М200 с малыми избытками воздуха процесс горения характеризуется высокой экономичностью. При избытках воздуха за верхней ступенью экономайзера 2—3% суммарные топочные потери не превышают 0,3%, факел располагается в центральной части топки и заканчивается до выходного сечения, а к. п. д. [c.187]

Из рассмотренных данных следует, что в малонапряженных топках пылеугольных котлов, переведенных на сжигание жидкого топлива, при встречном или угловом расположении горелок как конструкции Ф. А. Липинского, так и конструкции ХФЦКБ — ВТИ в равной степени обеспечивается высокоэкономичное сжигание мазута с малыми избытками воздуха. [c.189]

Применение горелок конструкции Ф. А. Липинского на типовом газомазутном котле ТГМ-84 не привело к положительному результату. Из-за наличия двусветного экрана и малого расстояния между задней стеной топки и конвективной шахтой горелки на этом котле не удалось разместить так, как на ранее испытанных пылеугольных. В процессе монтажа котла ТГМ-84 (420 т/ч, 140 кГ/см , 570° С, 175-103 кхал1м -ч) на Стерлитамакской ТЭЦ 18 заводских газомазутных горелок были заменены б горелками конструкции Ф. А. Липинского (рис. 4-16). Горелки были установлены симметрично на фронтовых стенах обеих полутонок треугольниками вверх . При этом 4 нижние горелки (отметка 8,5 м) производительностью 7—8 т/ч должны были обеспечи- [c.189]

Рис. 4-17. Даиные для котлов ТГМ-84 при сжигании мазута, а — зависимость топочных потерь от коэффициента избытка воздуха (горелки Ф. А. Липинского) 1 — Чъ — < 4 б — зависимость топочных потерь от коэффициента избытка воздуха (горелки Стерлитамакской ТЭЦ) I — 2 — д,

Как было показано в 4-2, сжигание мазута в топочной камере котла ТГМ-84 с 4 фронтовыми горелками Ф. А. Липинского характеризуется повышенными коэффициентами избытка воздуха в топке по сравнению с избытками воздуха при работе заводских горелок, а горение факела, бьющего в заднюю стенку топки, заканчивается в области пароперегревателя, из-за чего общий уровень температуры перегрева пара на этом котле несколько выше, чем на котлах ТГМ-84 с заводскими горелками. [c.213]

На котле ТГМ-84, оборудованном шестью горелками конструкции Стерлитамакской ТЭЦ, размещенными на фронтовой стене в два яруса, общая картина работы пароперегревателя аналогична котлу с четырьмя горелками Ф. А. Липинского. Для выявления зависимости температуры перегретого пара от комбинации работающих горелок были опробованы различные варианты включения горелок, что позволило установить наиболее приемлемое с этой точки зрения сочетание работающих горелок. Из рассмотрения рис. 4-26, на котором представлены схема расположения горелок и зависимость температуры перегретого пара от паропроизводительности котла при разных сочетаниях работающих горелок, видно, что наибольший перегрев пара обеспечивается при работе [c.213]

Котельные агрегаты ПК-Ю с рециркуляцией дымовых газов для автоматического поддержания нормальной температуры перегрева пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха были реконструированы. До реконструкции они имели 18 горелок (12 с ф-ронта в три ряда по 4 в каждом и по 3 на боковых стенах), которые были заменены 4 горелками Ф. А. Липинского производительностью по 4,5 т/ч с индивидуальным подводом воздуха (рис. 4-9,6). Нормальная температура перегрева пара обеспечивается главным образом рециркуляцией дымовых газов, повышающей ее по ориентировочной оценке на 20° С. Необходимо при этом отметить, что, по визуальному наблюдению за топочным режимом этих котлов, при увеличении количества рециркулирующих газов процесс горения мазута ухудшается. [c.218]

На котельных агрегатах ТП-230-2М с рециркуляцией дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха было смонтировано по 2 мощные горелки Ф. А. Липинского вместо 26 заводских горелок. При нагрузке 225 г/ч и коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки =1,03 температура газов в ядре факела близка к 1 700° С. Видимое горение при этом заканчивается в фестоне, причем температура газов на входе в него равна около 1 100° С. При увеличении коэффициента избытка воздуха на выходе из топки до 1,04 температура в ядре факела сохраняется близкой к 1700° С, но на входе в фестон она снижается до 1000° С. При изменении нагрузки от 237 до 182 т/ч (т. е. от 100 до 76% ) и избытке воздуха за топкой 1,03 положение факела и температура газов в ядре горения и перед фестоном меняются мало и остаются равными 1700 и 1100° С. Температура перегретого пара при нагрузках 210—237 г/ч сохраняется на уровне 500—510° С при температуре питательной воды 150—160° С. При уменьшении нагрузки до 180 г/ч и работе без рециркуляции газов температура перегретого пара снижается до 480° С 218 [c.218]

Из выражения (5-5) следует, что между значениями ) и <74 не существует однозначного соответствия, т. е. в зависимости от фракционного состава частиц, определяющего их поверхность, при одном и том же значении 94 дымномер может давать самые различные показания. Это, в частности, подтверждается данными испытания горелок конструкции Ф. Л. Липинского на котле ТП-230-2М Уфимской ТЭЦ № 3, представленйыми на рис. 5-27. [c.275]

Рнс. 5-27. Сопоставление показаний дымномера и потери тепла с механической неполнотой горения при сжигании мазута МЮО в топке котла ТП-230-2М с горелками Ф. А. Липинского. [c.275]

Во время опытов под котлом ПК-Ю с четырьмя горелками Ф. А. Липинского сжигался практически безводный (№ Р=0,17%) мазут с содержанием серы 2,8— 3,9% и золы 0,08%. Содержание ваиадия (в пересчете на [c.301]

Рис. 5-43. Зависимость температуры точки росы от концентрации избыточного кислорода на котле ПК-10 с четырьмя горелками Ф. А. Липинского.

Рис. 5-44. Зависимость сопротивления пленки на стеклянном колпачке прибора для определения точки росы от температуры (котел ПК-10 с четырьмя горелками Ф. А. Липинского).

Оригинальное устройство для равномерного распыливания магнезита по сечению газовой шахты было внедрено на Уфимской ТЭЦ № 3 по предложению Ф. А. Липинского. Особенность этого устройства заключается в непрерывном возвратно-поступательном движении установленных внутри газохода распределительных труб, к которым приварены сопла с шагом, равным шагу труб воздухоподогревателя. Таким образом происходит индивидуальное и непрерывное (точнее с небольшим интервалом от 15 до 30 сек) опыление магнезитом каждой трубки воздухоподогревателя. [c.353]

В СССР с избытками воздуха на выходе из топки 2—3% с относительно низкой скоростью коррозии и небольшим загрязнением поверхностей нагрева в течение нескольких лет работают все котлы Уфимской ТЭЦ № 3, часть котлов Стерлитамакской ТЭЦ, Уфимских ТЭЦ № 4 и 2, Омской ТЭЦ № 3 и ряда других электростанций. Наиболее полные исследования низкотемпературной коррозии при сжигании высокосернистого мазута с малыми избытками воздуха были проведены на специализированном газомазутном котле ТГМ-151 (Ново-Рязанская ТЭЦ) (Л. 6-7, 6-21] и на пылеугольном котле ТП-230-2М с двумя мощными горелками Ф. А. Липинского, переведенном на сжигании высокосернистого мазута с малыми избытками воздуха (Уфимская ТЭЦ №3). [c.399]

Исследование низкотемпературной коррозии на котле ТП-230-2М,, оборудованном двумя мощными горелками Ф. А. Липинского, проводилось при коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки 1,02—1,03. За П ступенью водяного экономайзера (при температуре газов около 420° С) коэффициент избытка воздуха равнялся слева 1,09 и справа — 1,04. Под котлом сжигался мазут с содержанием серы 2,4—3,2% и золы 0,07—0,09%. Температура воздуха перед воздухоподогревателем была летом 25 40°С и зимой 8—10°С температура уходящих газов 140—180 С. Результаты по низкотемпературной коррозии этого котла оказались весьма положительными (рис. 6-26, кривая 2). При температуре стенки металла образцов более 70°С скорость коррозии не превышала 0,2 г1м -ч, а при температуре 95—105° С и поперечном обтекании скорость коррозии повысилась до 0,3— 0,35 г/лг -ч. Снижение температуры металла ниже 70° С, так же как и при сжигании мазута с высокими избытками воздуха, увеличивает скорость коррозии. При температуре стенки 60° С скорость коррозии равна 0,5 г/лг -ч, а при 50° С — 0,9 г/ж -ч. Однако оба этих значения все же ниже, чем при сжигании мазута с нормативными избытками воздуха. Таким образом, несмотря на высокоэффективное влияние низких избытков воздуха на уменьшение низкотемпературной коррозии, минимально допустимая температура металла должна быть не менее 70° С. [c.401]

На котле ТП-41 Стерлитама кской ТЭЦ, оборудованном для работы с малыми избытками воздуха двумя мощными горелками Ф. А. Липинского, исследования коррозии проводились Башкирэнерго по методике ВТИ. [c.401]

На котле ПК-10 Уфимской ТЭЦ № 4, оборудованном четырьмя горелками Ф. А. Липинского с индивидуальным подводом и замером расхода воздуха и мазута в каждой горелке, опытный змеевик с коррозионными образцами проработал 611 ч. В период опытов поверхности нагрева, размещенные в конвективной шахте, ежедневно (1 раз в сутки) очищались дробью при лавинном режиме работы дробеочистки со средней интенсивностью 60 кг м в сутки. Перед коррозионными испытаниями конвективные поверхности нагрева котла, в частности пароперегреватель, были очищены от отложений. Котел работал с переменной нагрузкой с ручной регулировкой режима горения. Под котлом сжигался практически безводный (влажность до 0,17%) высокосернистый (содержание серы 2,8—3,9%) мазут с зольностью не более 0,08% с содержанием 66% ванадия в золе мазута (в пересчете на УаОз). Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки был равен 1,02—1,03 и за П ступенью водяного экономайзера — 1,05—1,06. Данные о скорости коррозии были показаны на рис. 6-26 (кривая 4). [c.402]

Групповое регулирование на Уфимской ТЭЦ № 3 сохранилось и после перевода всех семи котельных агрегатов ТП-230, оборудованных мощными горелками Ф. А. Липинского на сжигание высокосернистого мазута с малыми избытками воздуха. [c.426]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология