Центральный подвод воздуха

Рис. 15-4. Продольное сечение нижнего конца эрлифта с центральным подводом воздуха.

Расстояние от среза воздушного сопла до входного сечения горловины смесителя при схеме с центральным подводом воздуха можно принимать равным [c.41]

Рис. 1-12. Изменение интегральной скорости VI в зависимости от степени крутки в горелках с тангенциальным лопаточным подводом воздуха при различных углах наклона лопаток а. а —периферийная подача газа б — центральная подача газа.

ГД2 Двухкамерная с настильным вертикальным факелом, позонным подводом воздуха по высоте настильного факела и центральным двухрядным экраном Бескамерная со стенами топки из щелевых панельных горелок и центральным трехрядным экраном 0,55 0,8 0,35-0,45 [c.306]

Газовые приборы (водогрейные колонки, котлы центрального отопления) могут иметь конструкцию, не предусматривающую индивидуальных средств дымоудаления и даже, если необходимо, вертикальной дымовой трубы. Вместо них применяют сборные коллекторы дыма, состоящие из концентрически встроенных труб подвода воздуха и дымоотводящей трубы, которая встроена в наружную стенку, непосредственно примыкающую к газовому отопительному устройству. В этом случае совершенно очевидны более низкая стоимость оборудования, экономия площади и пространства помещения. [c.202]

Наиболее часто встречаются эрлифты с подводом воздуха ио центральной трубе (рис. 18-4). [c.413]

Часто бывает, что установленные на гидроэлектростанциях турбины с первых дней эксплуатации обнаруживают недопустимую кавитацию, сопровождающуюся образованием центрального вихря за рабочим колесом, что вызывает сильную вибрацию всего агрегата. В этом случае для борьбы с кавитацией и предупреждения вихре-образования под рабочее колесо впускают воздух атмосферного или более высокого давления. При этом рекомендуется подводить воздух в зону, наиболее близкую к оси турбины. Воздух проникает в область центрального вихря и заполняет ее, несколько снижая вакуум в зоне кавитации. Тем самым кавитация уменьшается или полностью исключается. Для уменьшения или исключения кавитации можно также несколько увеличить потери энергии в отсасывающей трубе, что ведет, как показывает уравнение (127), к уменьшению кавитационного коэффициента турбины и тем самым делает возможным бескавитационную ее работу при существующих высотах отсасывания. [c.166]

При мокром способе производства шлам из сырьевых мельниц подается для перемешивания насосами в шламовые бассейны, которые представл яют собой железобетонные или металлические резервуары цилиндрической формы с гладкой внутренней поверхностью. Они утепляются или располагаются в теплых помещениях. Шламовые бассейны снабжаются подающими транспортными устройствами, оборудованием для перемешивания шлама. При хранении шлама необходимо его тщательно перемешивать во избежание отстаивания и для поддержания однородности. Шламовый бассейн с перемешиванием при помощи сжатого воздуха представляет собой цилиндрический вертикальный резервуар с конусообразной нижней частью, имеющей несколько сопел, сообщающихся со сборником сжатого воздуха. Этот сборник служит для создания равномерного потока сжатого воздуха, получаемого им от компрессора. Применяют подвод воздуха сверху по центральной трубе диаметром до 150 жж. Сжатый воздух поступает в шламовый бассейн (рис. 35) и, вырываясь из трубы, устремляется вверх и увлекает за собой шлам, что вызывает бурное его перемешивание, в результате чего получается однородная смесь. При перемешивании сжатым воздухом необязательна непрерывная его подача, достаточно подавать его периодически. Для автоматизации этого процесса применяют автоматические распреде- [c.172]

Сжигание при раздельной подаче газа и окислителя. Поскольку при раздельной подаче газ и воздух медленно перемешиваются в КС, наиболее естественным представляется их смешение в самом газораспределительном устройстве либо непосредственно на выходе из него. При раздельном подводе воздуха и газа в центральный канал каждого колпачка [5] обычного колпачкового газораспределителя газовоздушная смесь загорается непосредственно на выходе из отверстий. В [5] использовались колпачки диаметром 35—40 мм с отверстиями диаметром 4 мм. Дальнобойность факелов в слое составляла в среднем 150—100 мм при сжигании природного газа и 50—50 мм — пропан-бутана при скоростях истечения из отверстий колпачков, соответственно, 25—45 и 11— 30 м/с. При температуре слоя выше 780—800 °С при работе на пропан-бутановой смеси и 800—850°С — на природном газе газовоздушная смесь приблизительно стехиометрического состава сгорает спокойно, без хлопков. Температура колпачков была на 200—350°С меньше температуры слоя, колпачки из жаропрочной стали, проработавшие в слое с температурой 1000—1250 °С по 100—150 ч, не имели окалины, резьбовые соединения были в хорошем состоянии. [c.197]

В целях промышленной сепарации аэрозолей циклоны используются уже более 100 лет. Первый запатентованный циклон представлял собой конус с тангенциальным подводом воздуха и центральным выхлопом в верхней части (рис.5.6, а). С тех пор разработаны сотни конструкций, иногда незначительно различающихся между собой. [c.186]

ГД-2 - двухкамерная, с двухрядным центральным экраном, с настильным вертикальным факелом и позонным подводом воздуха по высоте топки (форсунки подовые). [c.527]

ЗОННЫМ подводом воздуха по высоте топки через центральный огнеупорный рассекатель. [c.529]

В достаточно тонких слоях, когда решетка имеет малое число сравнительно крупных отверстий, ее сопротивление за счет малой доли живого сечения может быть выше сопротивления слоя, но ие обеспечит удовлетворительного кипения из-за того, что скорость газа в отверстиях решетки будет велика и таким образом образуются сквозные или внутренние каналы-фонтаны [1]. В этом случае кипящий слой представляет собой совокупность фонтанирующих слоев, для каждого из которых ЦО сравнению с классическим фонтанирующим слоем будет характерна менее интенсивная циркуляция материала из-за существенного различия между трением материала об ограничивающие стенки аппарата фонтанирующего слоя с подводом воздуха по центральной трубке и внутренним трением между потоками материала при истечении газа в слой материала через решетку с крупными отверстиями и большим шагом между ними. [c.112]

Габаритные размеры смесителей с периферийным или центральным подводом газа можно определить по уравнению, которое учитывает относительную глубину проникновения газовых струй в поперечный поток воздуха [7] [c.41]

Для обезжелезивания подземных вод методом упрощенной аэрации используются щебеночные фильтры, устанавливаемые на открытом воздухе. Центральный подвод обрабатываемой воды через толщу загрузки фильтра, помещенного над подземным резервуаром чистой воды, исключает замерзание подводящего трубопровода промывка щебеночной загрузки — водовоздушная. [c.486]

Горелка размещена на оси камеры горения. Ввод газа выполнен по центральному каналу, ввод воздуха — по периферийному. В месте поворота потока газа на 90° выполнена стенка специальной формы и размеров, предназначенная для выравнивания поля скоростей в потоке на участке его взаимодействия с воздушными струями. Для устранения возможности пульсаций и улучшения стабилизации пламени кладка центрального канала в определенных местах имеет специальную конфигурацию. Подвод воздуха выполнен в периферийный коллектор, из которого воздушные струи через два ряда щелей, расположенных на разных высотах, проникают в центральный канал, где происходит предварительное смешение и воспламенение топлива. Количество воздушных щелей, их ширина и шаг определялись при исследовании горелок на аэродинамических моделях с последующей корректировкой на основании результатов промышленной эксплуатации. [c.405]

Разработана также модификация горелки с двумя раздельными подводами воздуха в центральный и периферийный каналы. [c.794]

Состояние факела в части конфигурации, окраски, прозрачности и степени заполнения камеры для обоих типов горелок при одинаковых параметрах хотя и было различным, но характер изменения его с увеличением крутки воздуха имел одинаковую тенденцию, а именно, — с переходом от аксиального подвода воздуха к закрученному факел укорачивался и становился более прозрачным. Соответственно также менялся нагрев воды по отдельным секциям. При аксиальном подводе воздуха и прочих равных параметрах периферийная горелка выдает более короткий факел по сравнению с центральной. [c.351]

Часто применяющийся в ряде турбулентных горелок центральный подвод воздуха, в основном предназначенный для мазутной растопки, но подаваемый в центр факела и после выключения растопочной форсунки, с точки зрения стабилизации раннего воопламенения за счет обратных токов горячего газа может принести только вред, так как он если и не ликвидирует эти токи, то значительно отодвигает начало зоны подмешивания горячего газа к ос- [c.231]

Обычно воздух поступает в шахту через ряд фурменных отверстий, расположенных в одной горизонтальной плоскости в стенках шахты, т. е. подвод воздуха периферийный. При большом поперечном сечении шахты (например, нри диаметре шахты круглого сечения свыше 1 м) нрпмецяют дополнительный центральный подвод воздуха сверху на одном уровне с фурмами, так как кислород воздуха, поступающего через фурмы, не достигает в этом случае центральной части шахты и там образуется холодное ядро слоя топлива. Наличие пониженных температур в центральной части слоя приводит к сохранению части выделившейся смолы и как следствие этого к значительному повышению содержания смолы в газе, выходящем из газогенератора. [c.133]

На котлах типов ТКМ и ТМ-200 производительностью 200 т/ч в существующие фронтальные лопаточные мазутные регистры ТКЗ встроены горелкп с центральным подводом газа (такие горелки изображены на рис. 6. 33). Лопатки регистров имеют малую длину, что повышает расчетное сопротивление но воздуху до 85—110 мм вод. ст. (при угле открытия лопаток 45°). Внутри газовой трубы сделан регулируемый центральный подвод воздуха в количестве 5—10% от общей его подачи. [c.283]

Максимальная производительность достигается при наибольшем погружении барабана в корыто с суспензией. Однокамерные барабанные фильтры отличаются от многокамерных тем, что перфорированная поверхность барабана разделена на большое число узких продольных секций (до 90). Между ребрами защемлены дренирующие плиты, к которым прутками прижата фильтрующая ткань. Различие во внутреннем устройстве барабана состоит в том, что по оси расположена неподвижная труба большого диаметра, являющаяся опорой барабана. Плотно установленный скользящий башмак имеет узкие продольные щели и связывает внутреннюю поверхность барабана с центральной трубой. Башмак выполняет три функции отключает вакуум от секций барабана, на которых происходит съем осадка подводит воздух для продувки осадка изменяет степень погружения барабана в суспензию. Фильтрат удаляется по наклонной трубе или сифоном. Промывные воды попадают в корыто и отводятся по отдельным трубам, расположенным внутри осевой трубы. Снятие осадка обычно осуществляется сжатым воздухом, иногда производится пульсирующая подача сжатого воздуха, с помощью которого приводится в колебание ткань. Однокамерные барабаны применяют для быстрофильтруемых суспензий с фильтрующей поверхностью 0,1 —10 м . [c.71]

I — центральный штуцер 2 - изолятор 3 — горелка 4 зажигалка 5 — электрод 6 корпус 7 — крышка 8 - высокоомный разъем 9 - одиод позду.ча /О — поднод водорода // — штуцер подвода воздуха /2 — штуцер подвода водорода У.9 — термопара 14 — колонка питаиня горелки [c.57]

I. Метод капли применяется для определения температуры самовоспламенения жидкостей. В нагретый до определенной темпе-, ратуры сосуд вводится каплями горючая жидкость. Та температура сосуда, при которой произойдет самовоспламенение жидкости, является ее температурой самовоспламенения. В ЦНИИПО [20] для определения температуры самовоспламенения по этому методу разработан прибор, представляющий собой цилиндрическую печь 1. нагреваемую электрическим током (рис. 33). Печь имеет в корпусе щель для подвода воздуха и наблюдения за самовоспламенением горючего вещества. Внутри печи на уровне щели подвешен кварцевый стакан 3, в который введена термопара 2 для замера температуры воздуха или горючей смеси. Крышка печи имеет два отверстия, одно (боковое) для термопары и другое (центральное) для введения горючего вещества. При определении температуры са.мовоспламенення печь предварительно нагревают на 100—150 [c.95]

Сравнивая полученные при испытаниях результаты, можно сделать вывод, что большинство пылегазовых и газомазутных горелок, созданных на базе вихревых горелок круглого сечения, позволяют практически полностью сжигать газ при избытках воздуха 1,05 и ниже [Л. 55— —59]. К ним относятся горелки внутреннего смесеобразования с центральным и периферийным подводами и гврелки внешнего смесеобразования с центральным подводом газа. [c.60]

Примером влияния конструкции горело может служить показанная на рис. 11 схема зажигания пылевоздушной смеси в двух распространенных типах горелок круглой вихревой (турбулентной) и прямоточной. В горелке первого типа первичная смесь и вторичный воздух подаются через концентрические кольцевые сечения. Улиточный подвод воздуха к горелке, интенсивно закручивающий поток (или наличие рассекающего конуса), сообщает струе дополнительную составляющую скорости, перпендикулярную ее оси. Благодаря этому струя на выходе из горелки размыкается с образо1ванием в центральной ее части разреженной зоны, в которую подсасываются топочные газы, поджигающие первичную смесь по развитой внутренней поверхности струи (рис. 11,а). Внешнюю поверхность струи образует поток вторичного воздуха, постепенно подмешивающегося в первичной смеси. [c.35]

Отбор проб проводился согласно ГОСТ 10798—70. Вся система пробоотбора для уменьшения каталитического влияния и сорбционной активности была выполнена из нержавеющей стали и стекла. Все отборы проводились в однозначных условиях при установившемся режиме горелок с периферийным и центральным подводом вторичного воздуха на бытовой плите. Метод с сульфосалициловой кислотой был принят за базовый. Усредненные данные испытаний приведены в табл. 1.Нестабильность данных по коэффициенту разбавления объясняется [c.73]

Рис, 1-11. Зависи-адость глубины проникновения струй Ъ от гидродинамического параметра q при различных значениях интенсивности крутки п для горелок с тангенциальным лопаточным подводом воздуха, а —с периферийной подачей газа при а=20°, =0,075 б —с центральной подачей газа при а=45°, [c.22]

Полученные опытным путем значения интегральной скорости VI для расчета вихревых горелок с тангенциальным лопаточным поцвоцом воздуха даны на рис. 1-12,а (для периферийной подачи газа) и на рис. 1-12,6 (для центральной подачи газа). Аналогичные данные для простого тангенциального и улиточного подвода воздуха, а также для аксиального и аксиально-тангенциального лопаточных аппаратов содержатся в работе [Л. 13]. [c.23]

Влияние крутки воздуха исследовалось на горелках производительностью 200 нм ч с центральной и периферийной выдачей газа при аксиальном и закрученном подводе воздуха [Л. 14]. Закрутка воздуха производилась при помощи трех сменных регистров с плоскими лопатками, которые устанавливались под различными углами 30, 45 и 60°. Исследование работы горелок производилось в специальной охлаждаемой водой камере при сжигании природного газа. Опыты показали, что на расстоянии от амбразуры хЮ = = 2,43 — диаметр амбразуры) при тепловой нагрузке камеры сгорания 2000- 10 ккал1м -ч с уменьшением крутки растет потеря тепла,от химического недожога. При этом у горелки с периферийной выдачей газа при изменении угла установки лопаток от 60 до 0°, химический недожог возрастает незначительно (от О до 1,2%), а у горелки с центральной выдачей значительно (от О до 10,5%). В этих же опытах установлено, что положительный эффект крутки тем больше, чем выше тепловая нагрузка камеры сгорания. Визуальные наблюдения показали, что при переходе от аксиального подвода воздуха к закрученному факел укорачивается и становится более прозрачным. При прочих равных условиях горелка с периферийной выдачей газа имеет более короткий факел по сравнению с центральной. [c.28]

Для сжигания газа применяют одно- и двухканальные газовые форсунки. Одноканальные форсунки имеют диаметр 40—70 мм, газ подается в них под давлением 0,04—0,1 МПа и выходит со скоростью 200—300 м/с. В печах большого размера (/=150 м) обычно устанавливают две такие форсунки. Форсунки могут вдвигаться в печь и менять угол наклона, что позволяет менять положение зон горения и спекания. Двухканальная газовая форсунка состоит из двух концентрических металлических труб, обрезы которых расположены в одной вертикальной плоскости. По центральному каналу подается газ, а по кольцевому — первичный воздух. Для завихрения газовой и воздушной струй применяют соответственно винтовой завихритель и тангенциальный подвод воздуха (регулируемые газовые вихревые горелки ВРГ, ГВП, Смидт и др.). Перемещая завихритель вдоль оси газовой трубы, можно в широких пределах изменять степень завихрения и смешение газовоздушной смеси. Скорость выхода газа и воздуха из форсунки составляет 40— 60 м/с. Количество первичного воздуха 30%, но может быть и значительно больше. [c.304]

Решетка со спиральным стулом показана на рис. 63. Она имеет спиралевидный стул, состоящий из двух винтовых поверхностей. Такое устройство способствует разры.хлению шлака и части слоя топлива, побуждая слой то постепенно подниматься, то внезапно опускаться вниз. Боковые вертикальные поверхности стула, как и колосники, имеют приливы, помогающие раздавливать и разбивать шлак. Подвод воздуха центральный с радиальным распределением его в шахте и направлением вылета воздуха книзу. Решетка со спиральным стулом успешно применяется в газогенераторах для газификации коксика. [c.182]

Практика газификации показывает, что по воздухораспреде-лению отдельные типы вращающихся колосниковых решеток отличаются в связи с хорошей газопроницаемостью слоя шлака сравнительно мало. Независимо от того, как подается воздух— по центру, рассредоточенно или секционно — может быть обеспечено равномерное распределение дутьевого потока по сечению газогенератора, так как определяющим фактором в распределении дутья и газов является газопроницаемость слоя топлива. Так как обычно сопротивление слоя в центре газогенератора больше, чем на периферии, то решетка с центральным подводом дутья оказывается практически более целесообразной. [c.183]

Так, например, центральная фрезерная решетка, хотя и подводит воздух на небольшом участке сечения — в центре, тем не. менее обеспечивает в большинстве случаев более равномерное распределение его по сечению, чем другие решетки при соответствующем подборе высоты шлаковой подушки. Установлено также, что во многих случаях при газификации топлив с пониженной температурой плавления золы нет необходимости в перемалывании шлака и, следовательно, в установке мощных шлаколомающих колосниковых решеток, так как определяющим фактором в ведении газогенераторного процесса, как было отмечено ранее, является температура паронасыщения дутья, при правильном регулировании которой можно избежать образования крупных кусков и глыб. Наконец, шлак может быть убран из чаши и в крупных кусках с минимальным содержанием в нем горючих. Об этом свидетельствует работа той же центральной фрезерной решетки при газификации торфа с повышенной шлакообразующей способностью. Шлак на отдельных газогенераторных станциях выдается в больших монолитных комьях, но тем не менее выжиг горючих в шлаке достаточно полон, а само шлакоудаление протекает беспрепятственно. [c.183]

I — ввод воздуха и топлива г — центральная труба 5 —свод с прозорами для газов 4 — до-жигательная решетка 5 — подвод воздуха для дожигания. [c.132]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология