Горение факел

До мо.мента аварии указанные средства контроля и автоматики находились в рабочем состоянии за исключением автоматического регулятора соотнощения газ — пар, предназначенного для обеспечения бездымного горения факела. [c.204]

Электрозажигательное устройство с дистанционным автоматическим зажиганием факела должно быть снабжено сигнализацией погасания факела (в составе устройства для зажигания и контроля постоянного-горения факела типа ПКФ). [c.208]

Жидкостные предохранительные затворы позволяют весьма надежно предотвращать проникновение воздуха в трубопроводы и локализовать пламя. Однако скорость прохождения газового потока через жидкость, залитую в затвор, не должна превышать предельную, при которой образуются сплошные газовые потоки, по которым пламя может проникнуть в факельные трубы и технологическое оборудование. При установке жидкостных огнепреградителей необходимо принимать меры, исключающие пульсацию давления, приводящую к нарушению стабильного горения факела. Пульсация давления может вызывать ритмичные вспышки и затухание пламени, что затрудняет работу дежурных горелок и не позволяет обеспечивать бездымное сжигание. [c.220]

Факельные системы состоят из магистрального газопровода, в который поступают сбрасываемые газы, расположенных на нш сепараторов для отбора и отвода по назначению выделяющегося конденсата, и из самого факельного ствола для открытого сжигания газа. Факельный ствол размещается на безопасном расстоянии от складов сжиженных и горючих газов, от железнодорожных путей и шоссейных дорог, от зданий и установок и ограждается забором. Чтобы обеспечить постоянное горение факела, рядом с ним располагают постоянно горящий маяк , зажигающий факел в случае, если он погаснет. Применяется также электрозапал, приводимый в действие включением электротока. [c.148]

Здесь и Ер — соответственно степень черноты экрана и кладки печи (рекомендуется принимать е = = 0,9) Яд — эквивалентная плоская поверхность экрана, м Р — неэкранированная поверхность кладки топки, м е — степень черноты поглощающей среды (продукты горения, факел) — угловой коэффициент взаимного излучения [c.540]

Сам закон осреднения температуры, отражающий механизм протекания процесса, можно найти из уравнений, описывающих выгорание факела. Например, для случая горения факела в кинетической области из уравнения (9-11) видно, что при интегрировании нужно усреднить комплекс Ат/р. Следовательно, среднюю температуру факела 0ф = Тф/Тд для данного случая можно найти из соотношения [c.212]

Для случая горения факела в диффузионной области среднюю температуру можно найти, осредняя при интегрировании комплекс От/р. Таким образом, для определения средней получается следующее [c.213]

Зависимость коэффициента диффузии от температуры сравнительно мало отличается от квадратичной. Соотношение (9-17) близко к тождеству. По этой причине результаты расчетов выгорания факела в диффузионной области будет мало зависеть от температуры, если в формуле (9-13) перейти от времени выгорания к длине факела. Среднюю температуру можно определить из графика на рис. 9-11. В целях единообразия и простоты расчетов было решено и для случая горения факела в промежуточной области находить среднюю температуру из графика на рис. 9-11. [c.213]

Б. И. Китаев и его сотрудники [96, 97] пришли к выводу о существовании наряду с турбулентным ламинарного режима горения факела, образованного турбулентной струей газа, вытекающей из сопла. [c.151]

Исследование наиболее общего случая горения — горения факела распыленного топлива — находится в настоящее время на начальной стадии. Можно указать лишь, что некоторые авторы [32, 33 ] склонны рассматривать горящий факел как сплошное физическое тело, характеристики которого непрерывно изменяются во времени в результате происходящих в нем процессов выделения тепла и взаимодействия молекул. Предлагается также модель процесса горения распыленного топлива, аналогичная процессу горения гомогенной газо-воздушной смеси [32]. В воздушный поток (рис. 32), движение которого направлено по оси л , вводится группа капель топлива одинакового размера. В промежутке между точками А я В эти капли распределяются по всему потоку и в точке В воспламеняются. Процесс выгорания смеси, протекающий между точками В и С, распределение тем- [c.65]

Другая, в сущности противоположная точка зрения на развитие процесса горения распыленного топлива основывается на перенесении закономерностей горения одиночной капли на горение всего факела, а некоторый средний размер капель принимается за определяющий [34, 35, 36]. Сопоставляя эти две точки зрения, легко видеть, что они исходят из двух крайних случаев процесс горения факела распыленного топлива либо сводится к горению гомогенной газо-воздушной смеси и пренебрегается собственно горение каждой частички топлива, либо факел рассматривается как простая совокупность капель, каждая из которых не оказывает никакого влияния на развитие процесса горения соседних, и возможность горения паров топлива в пространстве между каплями вовсе не учитывается. Очевидно, вопрос о том, какая из этих точек зрения наиболее применима к случаю факельного сжигания тяжелых топлив, может быть решен в результате рассмотрения данных о структуре горящего факела. [c.66]

Действительно, для топочных устройств, рассчитанных на длительное непрерывное горение факела в пространстве, окруженном раскаленными стенками, первоначальное зажигание и его надежность играют второстепенное значение. Однако роль и значение первоначального воспламенения неизмеримо возрастают для топок, режим работы которых требует частых остановок, а процесс горения протекает в полностью экранированном объеме, температура стенок которого и их аккумулирующая способность не могут обеспечить самовоспламенение топлива, попадающего на них. К таким топочным устройствам относятся камеры сгорания газотурбинных двигателей, особенно транспортного типа, топки автоматизированных отопительных установок сравнительно небольшой мощности, технологические печи и др. В последнее время даже на мощных топках стали устанавливать небольшие постоян-но-действующие горелки, форсунки или специальные электриче- [c.74]

Как следует из предыдущих глав, развитие процесса сгорания капли топлива на определенном этапе может проходить и без подачи воздуха, просто в газовой среде с высокой температурой. Такой стадией является прогрев капли, длительность которого значительно возрастает по мере утяжеления топлива, увеличения размеров капель и понижения температуры среды. Для обычных условий сгорания тяжелых топлив он составляет до 30% полного времени горения капли. Распространяя это положение на весь факел, в составе которого находятся капли различных размеров, можно заключить, что подача необходимого для горения факела воздуха к устью форсунки не является необходимым мероприятием, как это принято считать. Скорее всего, подача всего воздуха к корню топливного факела нецелесообразна, поскольку при этом понижается температура, и процесс подготовки капель к сгоранию (прогрев) соответственно затягивается во времени. Замедленное развитие подготовительных процессов влечет за собой изменение условий горения в связи с более медленным нарастанием температуры и сдвижкой ядра факела по потоку. Одновременно с этим обеспечение надежного воспламенения факела путем возврата части продуктов сгорания потребует организации более мощной зоны обратных токов, что, естественно, влечет за собой повышение гидравлических потерь. Быстрое затухание начальной турбулентности потока в горящем факеле, создаваемой для обеспечения перемешивания в толще факела, вынуждает прибегать к повышенным скоростям истечения воздуха, что также связано с увеличением гидравлических потерь. [c.127]

О влиянии качества распыливания на процесс горения факела точки зрения исследователей в настоящее время расходятся. Одни авторы [169, 1741 считают, что лимитирующим является процесс смесеобразования (испарения), определяемый целым рядом физических и гидродинамических факторов. В этом случае интенсивность и полнота сгорания топливного факела непосредственно зависят от размеров капель, а возникновение потерь от механического недожога объясняется различием времени сгорания частички топлива и времени ее пребывания в объеме камеры сгорания. Чрезмерно мелкий распыл может привести к ухудшению процесса смесеобразования [171], так как при этом частички топлива быстро теряют свою скорость и увлекаются потоком. Топливо распределяется вблизи форсунки, создавая чрезмерно богатую смесь, в которой диффузионные процессы могут не обеспечить требуемого состава в заданный промежуток времени. Исходя из этого утверждается, что для каждой конструкции камеры сгорания (топочного устройства) и каждого сорта топлива должен суще- [c.153]

Данные об изменении электрической проводимости, температуры и содержания кислорода по высоте пылеугольного факела приведены на рис. 3. Сравнение их с аналогичными данными, представленными на рис. 2, показывает, что зона горения потока пылевидного топлива имеет большую протяженность, чем зоны горения факела газообразного топлива и смеси газа и твердого топлива. Зона высоких значений проводимости в пылеугольном факеле более растянута по оси факела, чем у факела газообразного топлива. [c.26]

Устойчивость процесса горения в туннельных инжекционных горелках зависит также от длины туннеля. Исследования работы горелки с туннелем, имеющим длину, равную 2,2 диаметра выходного насадка, при сжигании сланцевого газа показали, что укороченный туннель обеспечивал устойчивое горение с избытком воздуха 1,0—1,1 при розжиге и отключении горелки. Однако при розжиге горелки факел не полностью соприкасается ее стенками туннеля по его окружности. Это наблюдается по неравномерному накалу стенок туннеля, что сказывается на устойчивости горения факела. Так, при повышении давления газа перед горелкой до 200 мм рт. ст. наблюдался частичный отрыв факела от выходного отверстия насадка в месте, где факел не соприкасался со стенками туннеля. Исходя из этого, для обеспечения надежности работы горелки при возможной неточности центровки осей насадка и туннеля рекомендуется принимать его длину не менее 2,5 диаметра выходного насадка горелки. [c.45]

В атмосферу попадает серная пыль, образующаяся при получении элементарной серы из природного газа, богатого сероводородом. Заводы по производству технического углерода выбрасывают в атмосферу сажу. Большое количество мелких частиц сажи образуется при нарушении режима горения факелов, используемых для борьбы с внезапными выбросами газообразных углеводородов. [c.33]

При нормальной работе завоДа, оборудованного факельным хозяйством, горение факела должно ограничиваться горением запальной свечи. Высокий сброс на факел объясняется нарушением режима работы технологических [c.105]

Более значительное улучшение технологической схемы сжигания высоковлажных бурых углей с И7°>3%кг/МДж достигнуто в топке с прямым вдуванием введением в систему пылеприготовления нового устройства-п ы л е к о н ц е н т р а то р а. Для улучшения условий зажигания и горения зона воспламенения и ядро горения факела разгружены от основной массы отработанного сушильного агента и водяных паров, выделяющихся при сушке топлива в системе пылеприготовления. [c.411]

Вводом отработанного сушильного агента в область за ядром горения факела расширяется область с повышенными температурами 432 [c.432]

Рис. 69. Воспламенение и горение факела распыленного топлива в дизеле,

В зоне горения топлива создают такие условия, чтобы скорость распространения фронта пламени была максимальной. Наибольшая скорость характерна для смеси топлива с воздухом, у которых а=0,8—1,0. Именно такое количество воздуха подают в район форсунки, где топливо испаряется и воспламеняется. При этих значениях и получается самая высокая температура сгорания и наиболее стабильное горение факела. Но при таком значении не удается достичь полного сгорания топлива, поэтому даже первичный воздух в двигателе приходится делить часть подавать к форсунке, а остальное количество — непосредственно в факел, в зону горения. [c.168]

Поскольку на один факел или одну свечу стравл вается газ со многих установок и агрегатов, очень тру но своевременно выявить источник его утечки. Когд обнаруживается интенсивное горение факела или пов шенная загазованность территории предириятия, нач нается поиск источника газовыделения по всем тех ол гическим цехам. В дневное время для этой цели иривл каются работники технических служб завода и цехо В ночное время организовать выявление источника пр пуска газа этпми силами ие представляется возмо ным. [c.138]

На жидком топливе горелка действует с паровым распылом. Топливо подается в цилиндрический канал в радиальном направлении через круглые отверстия. Одновременно в этот канал через щелевидные сопла паровой камеры поступает водяной пар. Двигаясь в перпендикулярном направлении к струям жидкого топлива и соударяясь с ними, пар производит тонкое распыление жидкости и образует парожидкостную эмульсию. Последняя, двигаясь с большой скоростью вблизи стенки канала, инжектирует необходимое для сгорания топлива количество атмосферного воздуха. При эффективном смешенпи его и эмульсии достигается хорошее горение факела. [c.57]

Стенка резервуара выше уровня горючей жидкости под воздействием теплоты пожара сильно раскаляется и деформируется через 15— 20 мин, если ее не охлаждать. Нагрев дыхательной арматуры опасен тем, что при высоких температурах огневой преградитель перестает выполнять свои защитные функции. Поэтому при воспламенении взрывоопасной смеси пламя проскакивает в резервуар, и происходит взрыв. Если в резервуаре концентрация паров выше верхнего предела воспламенения, то образующиеся при нагреве стенок избыточное давление приведет к выходу паровоздушной смеси через дыхательную арматуру и воспламенению ее. Горение факела паров над арматурой будет дополнительно подогревать арматуру и конструкции резервуара, что может вызвать деформацию конструкций. Если в соседних резервуарах концентрации паров ниже нижнего предела воспламенения, то нагревание стенок и арматуры за счет теплоты излучения может привести к более интенсивному испарению нефтепродуктов и повышению концентрации паров до взрывоопасных пределов. Горючая смесь при выходе через дыхательный клапан воспламенится и пламя, проскочив в резервуар, вызовет взрцв. [c.168]

Несмотря на сильные колебания количества и состава сбрасываемых газов, факельная система должна по конструкции и условиям эксплуатации обеспечивать устойчивое горение факела, Езрывобезопасность системы и минимальное воздействие факела на окружающие здания и сооружения и, конечно, на обслуживающий персонал. [c.249]

Рис. 22. Схема горения факела / — граница завершения горени5г 2 — видимый фронт пламени 3 — область холодной пеооспламемеиной с.мес. г / — холодная смесь // — продукты горения.

Формула (47), разумеется, еш в не дает возможности оценить для данной системы значение d, начиная с которого конвективное перемешивание становится сравнимым с молекулярным, так как отсутствуют какие-либо соображения о величине численного коэффициента пропорциональности в правой части (47). Для качественной проверки изложенных соображений о роли конвективного перемешивания нами совместно с Ю. В. Фроловым были поставлены опыты, в которых при помош,и киноаппарата с набором светофильтров определялась высота h ядра факела цилиндрических зарядов ( = 1 см) смеси K IO4 — битум с размером частиц K IO4 d 10, 180 и 1700 мк. Горение факела происходило внутри большого сосуда, заполненного азотом при 1 ата и 20° С. Было найдено, что высота ядра факела не только не возрастала, но, напротив, несколько убывала при переходе от d 10. ми к d 1700 мк, что говорит в пользу возрастания коэффициента массообмена с увеличением d. [c.87]

Как было показано в 4-2, сжигание мазута в топочной камере котла ТГМ-84 с 4 фронтовыми горелками Ф. А. Липинского характеризуется повышенными коэффициентами избытка воздуха в топке по сравнению с избытками воздуха при работе заводских горелок, а горение факела, бьющего в заднюю стенку топки, заканчивается в области пароперегревателя, из-за чего общий уровень температуры перегрева пара на этом котле несколько выше, чем на котлах ТГМ-84 с заводскими горелками. [c.213]

На рис. 1.2,а показано изменение равновесных концентраций СОг, СО, Н2О, Н2 в интер.вале избытко.в воздуха от 0,6 до 1,1 при отвечающей ядру горения факела температуре 1бб0°С. Как видно из графика, для обоих топлив наблюдается рост парциальных давлений СО и Н2 по мере уменьшения избытка воздуха. Парциальные давления СОг и Н2О лри этом уменьшаются. Парциальное давление свободного кислорода имеет. порядок 10 . кгс/см и поэтому на графике не. показано [1.13]. [c.28]

Применительно к условиям стационарного процесса горения (факел, пламя) можно представить себе три характерных режима распространения пламени ламинарный (нормальный), турбулентно-мелкомасщтабный, турбулентно-крупномасщтаб-ный. [c.137]

В качестве топлива применялся генераторный газ из торфа. Конструкция горелки менялась главным образйм в отношении изменения угла встречи потоков газа и воздуха, но выходное отверстие горелки оставалось постоянным (с = 50 мм). По бокам камеры по всей длине были сделаны окна для наблюдений и для притока воздуха из атмосферы. По мысли авторов это должно было приблизить опыты к условиям свободного факела, с чем, однако, едва ли можно согласиться полностью, так как на самом деле условия проведения опыта соответствовали некоторому промежуточному случаю между горением факела в свободном и ограниченном пространствах. Относительные размеры камеры и горелки позволяли получать хорошо развитые циркуляционные зоны. Однако длина камеры была явно недостаточной, что должно было сказываться на распределении газовых потоков в ней. [c.225]

При горении факела в ограниченном пространстве воспламенение пылевоздушной смеси начинается на периферии и в результате молярной диффузии распространяется в глубь струи, образуя конус нввосплаадееившейся пыли. [c.243]

Сжигание газообразного топлива в факеле характеризуется тесным взаимодействием газодинамических факторов потока, явлений диффузии, конвективного и радиационного теплообмена и процессов химических превраш,ений, сопровождаюш,пхся интенсивным выделением тепла. Исключительная сложность взаимодействия указанных процессов объясняет отсутствие в настояш ее время физически достаточно обоснованной общей теории горения в факе.ле, а построение методики строгого расчета его в настоящее время невозможно. Трудность даже приближенного расчета такого факела заключается в том, что закономерности его распространения неносредственно не подчиняются ни закономерностям распространения факела в однородном спутном потоке, ни соотношениям, свойственным горению факела в свободной окисляющей среде. В то же время отсутствует и достаточно подробное экспериментальное исследование факела указанного типа. [c.52]

При горении факела характер распределения топлива и законо-мернобти движения изменяются. Эти изменения обусловлены уменьшением массы и размера капли при полете, уменьшением коэффициента сопротивления горящей капли по сравнению с негорящей, имеющей такие же размеры, изменением вязкости, плотности и скорости окружающего газа вследствие повышения температуры. С увеличением кинематической вязкости газов при повышении температуры от 200 до 1000° С коэффициент сопротивления повышается почти в 5 раз. Но у горящей капли коэффициент сопротивления несколько снижается за счет лучшего обтекания 1168]. Увеличение скорости газов снижает относительную длину струи. Учесть все эти факторы аналитически очень сложно, однако общая зависимость движения горящего факела будет характеризоваться уменьшением дальности полета капель и более резким падением скорости. Значительно изменится также параметр Ке для горящих капель, так как уменьшаются диаметр капли и скорость нх движения, растет вязкость воздуха. В этом случае для расчета коэффициента сопротивления можно принять закон Стокса, и дифференциальное уравнение двинсения записать в форме [c.149]

При горении факел образует яркое белое или желтоватобелое пламя. Сила света пламени зависит от скорости горения О. с., т-ры пламени, а также от состава и св-в продуктов горения и колеблется для разных изделий в пределах 10 10 кд продолжительность свечения от 8 с до 8 мин. Сила света используемых при аэрофотосъемках О. с. достигает сотен млн. кд при продолжительности свечения 0,1 с. О. с. часто характеризуют также уд. значением силы света (т.наз. светосумма), величина к-рой Lq > 40- 10 кд/г Скорость горения прессованных О. с. составляет 0,5 1,0 мм/с и зависит от степени уплотнения заряда и давления окружающей среды при пониж. давлениях (горение на больших высотах) скорость горения и сила света пламени снижаются. Излучение пламени О. с.-гл. обр. тепловое (раскаленные частицы MgO и AljOj), частично люминесцентное. [c.416]

Особый интерес представляют результаты последующих балансовых испытаний того же парогенератора, но с горелками Мосэнергопроекта, установленными вместо горелок ТКЗ. Против ох<идания интенсивность суммарного теплообмена в топке не изменилась, несмотря на резкое увеличение светимости факела и на значительное замедление процесса горения (факел занимает в данном случае 0,9 всего топочного объема). [c.78]

В качестве пиротехнических посадочных средств употребляются подкрыльные факелы и парашютные бомбы-Подкрыльный факел. Принцип устройства подкрыльного осветительного факела показан на рис. 29. Оболочкой факела служит железный цилиндр длиной около 21 см, диаметром около 6 см. Нижний конец цилиндра закрыт железной крышко11 2. В нижней части цилиндра помещены пороховой заряд 6 и электрический запал 4. Ток к запалу подводится от общей электрической сети самолета через контактные болты 5 п провода 9. Внутри цилиндра помещен осветительный состав 3. Иногда поверх осветительного состава помещается дополнительный слой 7 состава, дающего при горении красное пламя. Это пламя указывает конец горения факела. Выше красного состава находится слой гипса 8, защищающий расположенную выше деревянную пробку 1 с контактными болтами 5. Болты служат также и для подвески факела к специальному держателю самолета. [c.97]

Длина факела зависит от скорости подачи воздушнотопливной смеси, тонкости распыления, качества и быстроты перемешивания топлива с воздухом. Поэтому длину факела изменяют не только регулировкой подачи топлива, но и перекрытием воздушных регистров. Укорочение длины факела достигается увеличением скоростей воздушных струй в регистре и утонением распыливания топлива. Все количество воздуха, необходимое для сгорания топлива, должно подводиться через регистры форсунок. Подсос воздуха через неплотности двойниковых коробов, обмуровки и газового тракта отрицательно влияет на работу печи, так как вызывает понижение температуры дымовых газов и уменьшает к. п. д. При наладке режима горения топлива может возникнуть попеременное затухание и воспламенение факела. Такая пульсация горения факела может быть следствием разнообразных причин. При чрезмерном подводе в форсунки топлива или пара возникает пульсация. Это же явление происходит при большом обводнении [c.43]

В топке с плоскими параллельными струями создаются благоприятные условия для интенсивного выгорания. После воспламенения, когда в ядре горения устанавливаются высокие температуры и раскаленный углерод в состоянии энергично реагировать, при подаче вторичного-воздуха в среднюю часть начального сечения пылевоздушной струи обеспечивается своевременный ввод его в процесс горения. Ограничение эжекции топочных газов оптимальным количеством, необходимым для зажигания, соответствующим выбором величины простенка между горелками способствует повышению действующей концентрации кислорода в факеле и уменьшению степени рециркуляции газов и тем самым повышает скорость химических реакций. Повышенный темп падения скорости в тонких струярс позволяет применить высокие скорости истечения из горелок, что турбулизирует газовую среду факела, ускоряя тепло-и массообмен в ней, а также увеличивает относительное перемещение пылинок, усиливая обменные процессы с частицами. Горение факела в виде системы плоских параллельных струй, в которой при устойчивом зажигании ускоряются процессы тепло- и массообмена и создаются благоприятные условия для развития химического реагирования, протекает интенсивно. [c.406]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология