Горение условия эксперимент

Поскольку в условиях эксперимента при постоянной зависимости теплоотвода из зоны реакции от температур капли и среды скорость нарастания (падений) температуры капли можно считать однозначно зависящей от скорости горения, следует вывод о слабой зависимости скорости горения капли как в третьей, так и в четвертой стадиях от температуры среды. [c.62]

Из предположений, вве-Продуты денных в 4 главы 1, специального обсуждения требует предположение о том, что условия протекания процесса в основном можно считать стационарными. Справедливость этого предположения в случае эксперимента (а) почти не вызывает сомнений. Однако в случае экспериментов (б) и в) имеются две причины, которые заставляют усомниться в справедливости этой гипотезы. Во-первых, период нестационарного горения после воспламенения может оказаться равным полному времени горения капли. Во-вторых, размеры капли с течением времени непрерывно уменьшаются, поэтому в лучшем случае может быть достигнуто квазистационарное состояние, в котором секундный расход массы (т) определяется из стационарных законов сохранения, так что скорость изменения диаметра капли может быть найдена просто из уравнения сохранения полной массы [c.78]

Серия опытов по программе Кассандра проводилась в замкнутом объеме при начальной температуре около 550 °С, изменяющимися параметрами опытов были количество натрия и величина поверхности горения (рис. 3.9). Условия и результаты этих экспериментов приведены в табл. 3.9. [c.121]

В серии опытов, проводимых по программе Люцифер , ставилась задача изучения процесса горения натрия в условиях, отличных от экспериментов Кассандра . Так, в каждом из опытов Люцифер масса натрия была постоянно 300 кг, поверхность горения была также постоянной и равнялась 2 м2. Условия проведения этих экспериментов даны в табл. 3.10. [c.123]

Во втором случае для противодымной защиты БЩУ была применена схема, предусматривающая организованное удаление дыма и продуктов горения из верхней зоны БЩУ и сбалансированный приток воздуха в нижнюю зону. В соответствии с принятой схемой разработана математическая модель и проведены численные эксперименты, на основании которых были определены необходимая производительность систем вентиляции и параметры перемещаемого газа. Достоверность результатов расчета была оценена косвенно — путем сопоставления их с данными, полученными при сходных условиях газообмена в масштабных и натурных огневых опытах. [c.210]

Сложный характер зависимости наблюдаемой скорости реакции горения от средней температуры в турбулентном потоке, сохраняющийся в основном (хотя и не всегда достаточно четко из-за неточности расчета) при вариации условий эксперимента, может быть объяснен в первую очередь нестационарным харак- [c.201]

Эксперименты подтвердили принятую модель процесса горения крупных частиц сланца. Изменение температуры центра и выхода летучих из частицы диаметром 12 мм во времени при температуре печи 910 и 1010° К в потоке азота, которое характерно для частиц, представлено на рис. 1, с другим диаметром. Графики показывают, что выход летучих веществ заканчивается раньше завершения прогрева частицы до температуры печи. Это свидетельствует о том, что скорость процесса лимитируется интенсивностью поступления тепла к фронту разложения керогена. В другом случае, если скорость процесса определялась бы кинетикой реакции разложения керогена, время прогрева частицы до температуры печи оказалось бы меньше времени выхода летучих. В сложном теплообмене между греющей средой и частицей в условиях опытов преобладающее значение имеет лучистый тепло-перенос. Вследствие этого время выхода летучих находится в зависимости от температуры среды. Увеличение диаметра частицы и исходного количества органического вещества в сланце приводит к увеличению времени процесса, поскольку возрастает термическое сопротивление доставке тепла к фронту разложения и затраты тепла на разложение керогена во фронте. Эмпирическая обработка зависимости времени выхода летучих веществ от указанных факторов представлена на рис. 2 и описывается следующей формулой [c.89]

При определении потребности в воде в зависимости от интенсивности тепловыделения необходимо знать основные параметры, характеризующие процесс тепловыделения при пожаре. К таким параметрам в первую очередь относятся удельная теплота сгорания (МДж/кг) и удельная скорость выгорания [кг/(м2-с)]. Если значения первого параметра можно без труда найти в справочной литературе или определить расчетом, то вторую величину найти значительно труднее. Дело в том, что удельная скорость выгорания в значительно большей степени зависит от характера расположения сгораемых материалов, плотности их упаковки, размера развитой поверхности возможного горения, условий вентиляции (притока, достаточного для горения воздуха), чем от теплотехнической характеристики материала. Поэтому удельную скорость выгорания, как правило, определяют экспериментально в установках, максимально приближающих условия эксперимента к реальной обстановке на пожаре. Важно отметить, что существуют два понятия скорости выгорания твердых сгораемых материалов действительная скорость выгорания, отнесенная к единице поверхности горения, и приведенная скорость выгорания, отнесенная к единице площади пожара. Таким образом, по мере увеличения высоты стеллажа приведенная скорость выгорания (при условии постоянства площади горения) материала, обладающего постоянными физико-химическими свойствами, будет увеличиваться прямо пропорционально высо- [c.167]

Исходя из условий эксперимента, исследования по механизму и кинетике реакций горения углерода можно разбить на четыре группы [c.132]

Динамический режим соответствует непрерывному процессу, как, например, горение порошкообразного угля в котлах, обжиг пирита или обжиг цинковой обманки, взвешенной в газе-окислителе. В этом режиме реагенты постоянно вводятся в реактор, где повергаются превращению, степень которого постоянна во времени. Если наблюдать за установившимся режимом и изучать его изменения в зависимости от условий эксперимента, то и в этих условиях можно извлечь некоторую кинетическую информацию. [c.109]

Численные эксперименты проводились с помощью пакета прикладных программ (ППП) РОСА , разработанного в МЭИ и предназначенного для кинетических расчетов процессов сжигания органических топлив и динамики образования оксидов азота (N0, NO2, N2O) и серы (SO2, SO3) [49, 50]. Кинетическая модель горения, реализованная в ППП РОСА , описывает реагирование в процессах горения и охлаждения продуктов сгорания 38 химических компонентов по 280 химическим реакциям (табл. 2.1) в зависимости от состава топлива, состава и количества окислителя, условий теплообмена, режимных условий, ввода различных присадок (газы рециркуляции, влага и др.) и т.п. [c.36]

В этой главе будет произведена классификация различных типов бесконечных установившихся плоских одномерных, однородных при ж —>- + оо течений с экзотермическими химическими реакциями. В рамках этой классификации могут быть изучены волны дефлаграции (обычное горение) и детонации. В главах 5 и 6 описаны условия, в которых можно наблюдать эти волны в эксперименте там же проводится подробный анализ обеих типов волн. [c.38]

Для применения к процессам воспламенения и погасания необходимо иметь некоторые дифференциальные уравнения, которые позволяли бы раздельно учитывать химизм, различные граничные условия, различные условия турбулизации. При выполнении этих условий станет возможным помимо скоростей горения получать сведения о структуре турбулентного фронта пламени и т. п. параметрах, экспериментальное определение которых чрезвычайно сложно. Мы сможем ставить так называемые численные эксперименты, и анализируя их результаты, подтверждать или опровергать различные гипотезы. [c.9]

В этих условиях особенные опасения вызывала стойкость футеровки камеры горения, не защищенной от воздействия высоких температур факела пленкой гарниссажа. Однако в проведенном эксперименте состояние футеровки оставалось вполне удовлетворительным, хотя тепловосприятие стенок несколько возросло (до 110 тыс. ккал/м -ч по сравнению с 90 тыс. ккал/м -ч, полученными при такой же тепловой форсировке, но при воздушном дутье.) Сравнительно невысокое обогащение кислородом дутья в проведенных опытах еще не позволяет судить о влиянии высоких температур на футеровку, но, по-видимому, структура горения жидкого топлива в циклоне играет здесь свою положительную роль, и относительно холодный пристенный слой защищает стенки камеры горения от воздействия высоких температур, развивающихся в ней. Особенно заметно повышение тем-194 [c.194]

В зависимости от условий, в которых протекает горение, доля внутреннего реагирования в общем балансе горения может изменяться в широких пределах. Притом непосредственный учет ее в экспериментах затруднителен. Поэтому Л. Н. Хитрин (Л. 2] предложил условно относить суммарное количество выгорающего углерода или соответственно любого другого реагента, включая [c.18]

ЧТО волна полностью проходит. Таким образом, уменьшение Т1 означает приближение к условию открытого конца. В специально поставленном эксперименте цилиндрическая труба диаметром 100 мм, в которой происходило вибрационное горение, подсоединялась к ресиверам с диа- [c.248]

Изменение доли вторичного воздуха, подаваемого в верхнюю часть предтопка по периферии горелки, влияет главным образом на аэродинамические характеристики факела. Экспериментами установлено, что при малой доле вторичного воздуха (порядка 10%) в пределах предтопка аэродинамические условия не обеспечивали надежных периферийных рециркуляционных токов продуктов горения. Вследствие этого температура в верхней части предтопка была относительно низкой. Тепловая недостаточность в этой зоне частично восполнялась некоторым увеличением поверхности воспламенения благодаря улучшению качества распыливания суспензии. [c.48]

При температуре, превышающей определенную величину Гкр, горение полностью завершается в слое, снаружи (сверху) слой выглядит так же, как при псевдоожижении продуктами сгорания с соответствующей температурой. Температура слоя определяется тепловым балансом установки, следовательно, им же определяется и диапазон коэффициентов расхода воздуха ав, в котором возможно устойчивое горение. На рис. 4.2 приведены зависимости, полученные в кипящем слое диаметром 97 и высотой 50 мм (в не-ожиженном состоянии) при подаче смеси природного газа с воздухом через пористый газораспределитель [1]. Устойчивое горение в слое корунда 0,25—1,0 мм наблюдалось в этих опытах лишь в диапазоне 1 ав < 1,4. При ав = 1 газ сгорал непосредственно на выходе из газораспределительной решетки, температура в зоне горения примерно на 300°С превышала температуру в объеме слоя. С увеличением ав зона горения растягивается, в результате чего высота температурного пика уменьшается. В условиях приведенного на рис. 4.2 эксперимента при ав > 1,35 температурный пик у решетки исчезает, а температура над слоем оказывается выше, чем в слое. [c.195]

Как показали результаты расчетов, ввод влаги незначительно снижает суммарное содержание СО и Н2 в дымовых газах на выходе из топки. Однако численные эксперименты выполнялись для условий идеального перемешивания реагентов и продуктов сгорания. В реальных условиях, при которых качество смешения отличается от идеального, ввод влаги может более сушественно влиять на химический недожог топлива (в сторону его снижения), чем это показывают результаты расчетных исследований. По всей видимости (учитывая физические особенности процесса), в реальных условиях наиболее эффективным для снижения химического недожога топлива будет ввод влаги в ядро горения (зону максимальных температур) восстановительного факела, в котором концентрации СО и Н2 чрезмерно высоки, или в зону дожигания сразу после смешения факелов. [c.64]

Скорости сгорания и скорости распространения пламен — существенные характеристики процессов горения, которые необходимы для расчетов различных технических устройств. Однако состояние теории турбулентного горения не позволяет в настоящее время предсказывать величины скоростей сгорания иначе, как экстраполируя имеющиеся экспериментальные данные, В отличие от нормальной скорости распространения ламинарного пламени скорость турбулентного горения Ыт, как и скорость распространения Ытр турбулентного фронта пламени, зависит но только от химпче-ской природы смеси, но также от большого числа гидродинамических параметров, что очонь затрудняет получение адекватных экспериментальных данных, т. е. данных, которые могут быть использованы в условиях, существенно отличных от условий эксперимента. Иллюстрацией этого может служить рис. 1, на котором приведены данные работы [1], обработанные К. И. Власовым. Для кан дой кривой параметры турбулентности постоянны, тем не менее для одинаковых значения и р существенно неодинаковы, поэтому для описания недостаточно знать Ыа и параметры турбулентности, и в работе [2] предлагалось использовать кроме Мн температуру воспламенения. [c.7]

Режимы конвективного горения. В зависимости от-условий эксперимента и прежде всего от соотношения между газоприходом и газоотводом наблюдаются различные режимы распространения. Как правило, процесс носит нестационарный характер скорость конвективного горения возрастает или уменьшается по длине заряда. Однако если сжигание проводится на атмосфере или в бомбе Кроуфорда (при заполнении пор инертным газом), то конвективное горение пористых зарядов с глухим дном происходит с практически постоянной по длине заряда скоростью (см, рис. 59, в), наблюдается полная аналогия с воспламенением глухой единичной поры. Этот режим, который целесообразно назвать квазистацио-нарным, исследовался наиболее подробно. [c.137]

Для маловязких ЖВВ критическое давление р , при котором наступает автотурбулизация горения в условиях экспериментов при постоянном давлении, когда имеются конечные возмущения, вызванные процессом воспламенения, мало отличается (на 20— 30%) от критического давления Ркр, полученного в условиях горения в манометрической бомбе, когда имеются лишь бесконечно малые случайные возмущения. Этот результат показывает, что условия устойчивости горения маловязких жидкостей практически одинаковы для бесконечно малых и конечных возмущений. Следовательно, выводы теории, полученные для бесконечно малых возмущений, пригодны для оценки устойчивости горения к конечным возмущениям. [c.238]

При таком спокойном горении вокруг капли образуется сферический фронт диффузионного пламени. Температура поверхности капли определяется равновесием между подводом тепла от пламени и расходованием его на испарение. Скорость испарения может быть найдена аналогично формулам главы 1П, с учетом сферичности. Роль толщины приведенной пленки играет при этом расстояние фронта пламени от поверхности капли, определяемое, в свою очередь, стехиометрией потоков. Процесс спокойного горения капли относится, таким образом, к квазигетерогенному диффузионному горению. Скорость этого процесса рассчитывал Варшавский [121 и измерял экспериментально Клячко с сотрудниками [131. Наблюдение спокойного горения требует специальных условий эксперимента. В технических условиях обычно приходится иметь дело с интенсивным горением капель. Капли, выброшенные из форсущси, движутся вначале по баллистическим траекториям. Силы трения тормозят относительное движение капель в газовом потоке постоянной скорости в пределе должен осуществляться случай спокойного горения. Однако в канале переменного сечения или при обтекании препятствий (стабилизаторы пламени) сам газовый поток движется с ускорением. В силу большого различия в плотности между каплей и газом, ускорение приводит к большим относительным скоростям и, следовательно, к интенсивному горению. При интенсивном горении индивидуальная зона пламени, окружающая каждую каплю, сдувается с нее. Процессы испарения капель и горения паров происходят после этого независимо. Процесс горения паров имеет в этом случае микродиффузионный характер [111. Скорость испарения капель описывается непосредственно формулами главы III. Время, требуемое для полного сгорания, складывается из времени испарения капель, времени смешения паров с воздухом и времени сгорания образовавшейся смеси. Общая скорость горения определяется наиболее медленной стадией. Фактически смешение пара с воздухом и горение смеси, как правило, совмещаются. Испарение капель часто также заканчивается уже в зоне горения. [c.267]

Если пламя проходит через сильное электрическое поле, имеет место ряд различных осложняющих обстоятельств. Прежде всего концентрация ионов быстро возрастает вследствие ионизации нейтральных молекул при столкновениях с ускоренными полем ионами и электронами пламени. Этот процесс может привести также к образованию свободных атомов и радикалов (см. гл. VI). Так как электроны гораздо более подвижны, чем молекулы газа, то они вытягиваются полем к положительному электроду, оставляя основную часть газа заряженной положительно. Миграция заряженного газа к отрицательному электроду вызывает давление Чаттока, или электрический ветер (см. гл. VI), который возмущает пламя. Этот эффект может быть макроскопическим, изменяя площадь фронта пламени, а, возможно, также и микроскопическим, влияя на структуру фронта пламени. Поэтому, в зависимости от условий эксперимента, могут иметь место разнообразные явления. Так, пламя может различным образом ускоряться, замедляться или даже затухать. Вопрос имеет специальный характер и мало дает для понимания самого горения. Инте-)есующегося читателя отсылаем к специальной литературе 101]. [c.261]

Важнейшее понятие кибернетики — обратная связь как основа автоматизма в природе и технике, к рая проявляется в обратном влиянии на процесс его собств. действия. Различают два вида обратной связи положительную (усиливающая), напр, при тепловой неустойчивости хим. реактора, и отрицательную (ослабляющая), напр, при горении угля в замкнутом простраистве. В технике обратная связь примен. для управления процессом, причем сигнал с выхода системы использ. для формирования управляющих воздействий. Пример — замкнутая система управления хим. реактором с отрицат. обратной связью, состоящая из объекта (реактора), датчика, преобразователя, регулятора и усилителя сигналов, а также исполнит, механизма, воздействующего ка соответствующий регулирующий орган. ЭВМ, используя матем. модели и соответствующее программное обеспечение, позволяют прогнозировать поведение процессов и систем, формировать необходимые управляющие воздействия, обеспечивающие их функционирование в оптим. условиях, а также контролировать течение процессов, сигнализируя о необходимости вмешательства операторов в непредусмотренных ситуациях. Методы К. х. обеспечивают также возможности автоматизации эксперимента в химии и хим. технологии. См. также Автоматизированное управление. Автоматизированное проектирование. [c.254]

Из этого следует, что важным фактором, во многом определяющим верное определение закономерностей пиролиза, является точное измерение Г5. Такие данные для ряда полимеров приведены в работЬ [19]. Из сопоставления этих значений с температурами поверхности горящих полимеров (416 °С у полиметилметакрилата, 500 °С у полиэтилена, 528 °С у полипропилена, 490 °С у полистирола) можно заключить, что эти температуры близки к при линейном пиролизе, когда Го = 500 600 ° С. Таким образом, линейный пиролиз хорошо моделирует более сложные процессы разложения К-фазы при горении. Этот вывод хорощо согласуется и с данными, полученными при исследовании линейного пиролиза и горения полистирола [20]. Скорость линейного пиролиза ПММА и отвержденного эпоксиолигомера ЭД-20 в потоке неона, разогретого до 500— 1000 °С, с увеличением температуры потока заметно растет (в 3—6 раз при увеличении То от 500 до 1000 °С) [21]. При этом Т и температурные профили в К-фазе идентичны в потоках неона независимо от условий эксперимента. Основной фактор, объясняющий увеличение скорости [c.16]

Пользуясь этим уравнением, рассчитано несколько значений времени пребывания для различных значений средней температуры. Полученные точки нанесены на график (рпс. 3), обобщающий все экспериментальные данные. Хорошее совпадение экспериментальной и теоретической кривых свидетельствует о том, что нуль-раз-мерная схема достаточно точно описывает процесс горения метана в условиях, соответствующих условиям эксперимента и отвечающих процессам в реальных камерах сгорания. Полученные значения энергии актпвацпи и константы скорости реакции позволяют рас- [c.250]

Сопоставление результатов расчетов по различным моделям химической кинетики для изотермической модели газодинамики. Проводилось сравнение моделей химической кинетики горения водорода [13-15] с экспериментальными данными [16-20]. В табл. 4.2 указаны условия экспериментов и критерии, по которым определялось iign. [c.311]

Нами разработана простая методика количественного оиределепия некоторых элементов в вольфраме с использованием фракционной дистилляции легко летучих примесей непосредственно из металлического порошка. Как показалп опыты (рис. 1), С(1, В1, РЬ испаряются из порошка металлического вольфрама или молибдена в течение первых 80 сек. горения дуги. Линия ЗЬ и Зп наблюдаются на спектрограмме дольше, но также исчезают по истечении 2,5 мин. Что же касается молибдена, то его интенсивное испарение начинается после -2,5—3 мин. Оказалось, что интенсивность линий примесей и характер поведепия последних в разряде не зависят от того, были ли они введены в основу в виде металлов или окисей. И в том и в другом случае ход кривых 5 = /(/ ) мало отличается и указывает на возможность фракционного испарения легколетучих примесей из основы при соответствующем вы- боре условий эксперимента. Аналогичные по виду кривые ыли получены также при изучении характера испарения примесей из металлической молибденовой стружки. [c.237]

Влияние различных условий эксперимента на скорость распространения пламени. Адиабатная температура пламени. Средняя скорость реакции, так же как и максимальное ее значение в данной смеси, в большой степени зависит от наибольшей температуры пламени Ть. Эта величина зависит в основном от состава смеси и начальной температуры Г . Рис. 18.4 показывает данные зависимости. Очевидно, что наибольшее 31начение ско рость распространения пламени приобретает в стехиометрической смеси и что пламя распространяется со значительной скоростью только в узком диапазоне составов смеси, подобно диапазону стабильного горения в гомо-геином реакторе или за стабилизатором пламени. Эти данные качественно согласуются с расчетами по математической модели. [c.197]

Под oi , можно понимать и верхний концентращонный предел распространения стабилизированного пламени в конкретных условиях давление и температура снеси, турбулентность потока, условия теплоотвода из зоны горения и т.д. Данные различных авторов по этому вопросу разноречивы, что объясняется различными условиями экспериментов. [c.56]

Наряду с физико-химическими направлениями в решении задач более полного извлечения нефти из недр в институте развивается исследование тепловых методов воздействия на пласт. С августа 1978 г. проводится интересный эксперимент по применению виутри-пластового горения в условиях высокообводненных залежей нефти на одном из участков Арланского месторождения. Показана принципиальная возможность осуществления внутрипластового горения в условиях неоднородного истощенного и глубокозалегающего пласта с высокой степенью обводнения. [c.298]

Здесь следует, однако, подчеркнуть, что, как мы видели, основной упор в двигательном эксперименте (включая и эксперимент в бомбах) был сделан на доказательство того, что несгоревшая часть топлпво-воздушной смеси подвергается в случае детонации предпламенным изменениям, протекающим по типу холоднопламенного окисления или многостадийного низкотемпературного воспламенения. Сам же химизм такого низкотемпературного окисления и воспламенения в этих работах не изучался. Можно констатировать поэтому, что принятие рядом двигателистов основных положений концепции Неймана объяснялось не получением прямых ее подтверждений, хотя бы и в условиях двигателя, а тем, что она давала правдоподобное объяснение чрезвычайно большой скорости, с которой, как было предположено, сгорает в случае детонации некий конечный объем топливо-воздушной смеси ( ядро ), А это и было основным, что интересовало исследователей процессов горения в двигателе, так как подобное практически мгновенное сгорание позволяло объяснить рождение ударной волны, распространяющейся далее в виде детонационной волны. [c.182]

Во Франции с этой целью был разработан проект Эсме-ральда , задачей которого было изучение горения большой массы (до 70 т) натрия. Использование крупномасщтабных экспериментов было вызвано тем, что испытания в малых масштабах не позволяют объяснить некоторые особенности поведения материалов в реальных условиях. [c.120]

Попытка применения схемы с нижней подачей для советских сортов энергетического топлива должна во всяком случае вызвать коренной пересмотр всей организации процесса по всем последовательным стадиям горения заданного топлива. Только путем систематического, глубоко продуманного и длительного эксперимента в полулабораторных условиях можно рассчитывать на установлепие рациональных основ конструирования топок с нижней подачей для некоторых конкретных топлив, применяемых в нашей практике, и использование достигаемой в рассматриваемой схеме простоты общей компоновки топки и ее механизмов с удовлетворительной полнотой механизации процесса. [c.307]

На втором этапе с помощью численных экспериментов моделировались процессы нестехиометрического горения в полном объеме при характерных для сжигания газа и мазута в топочных камерах котлов режимных условиях (температуры, избытки воздуха, времена пребывания). Расчетная схема численного эксперимента представлена на рис. 2.1. Сначала отдельно рассчитывались окислительный и восстановительный факелы. Затем в период времени достижения максимальной температуры для восстановительного факела моделировалось смещение продуктов сгорания из обоих факелов и рассчитывалась температура газов после такого смешения После этого выполнялся расчет изменения продуктов сгорания на участке от до максимальной темпе- тах, [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология