Интенсивность износа шин средняя

Прямым убыткам от коррозии не уступают трудно учитываемые косвенные потери, вызванные коррозионными процессами утечки и порча продукции, потери от простоев оборудования, машин и механизмов, поломка и интенсивный износ деталей, ухудшение условий труда и т. д. Наприме р, ежегодный ущерб от коррозии и нарушений правил межсезонного хранения сельскохозяйственной техники оценивается в 750— 800 млн. р. В химической промышленности ежегодные прямые затраты на противокоррозионные мероприятия превышают 1 млрд. р., а косвенные потери от коррозии оцениваю ся в среднем в 1,5—1,8 млрд. р. в год [40]. [c.3]

Эмпирическая формула (8.1) справедлива при изменении /ци от 100 до 200 С и позволяет определить изменение интенсивности износа комплекта колец при изменении скорости вращения вала и среднего перепада давления Дру от 6,5 до 20 МПа. Температура 1ан является функцией уплотняемого перепада давления ДР, и скорости скольжения Сд. [c.226]

Рис. 33. Зависимость интенсивности износа гильз цилиндров дизеля с турбонаддувом НРТО В от среднего значения щелочного числа используемого сорта масла

Представляет интерес интенсивность износа дополнительной части выступа рисунка. Воспользовавшись уравнением (22), среднюю интенсивность износа этой части (Л—Ло) выступа можно получить решением равенства [c.104]

Торможение поршня 5 производится при помощи дросселя / после того, как поршень перекроет выхлопное отверстие а. Истечение воздуха по средней трубе тормозной системы исключено вследствие включения в нее обратного клапана 2. Ось штока 4 механизма перемещения упорного подшипника эксцентрична относительно оси цилиндра 3. Это дает возможность исключить интенсивный износ сальниковых уплотнений при значительном прогибе штока под действием собственного веса. [c.335]

Средняя интенсивность износа, 0.13 0,08 0.24 0,22 [c.87]

Средняя интенсивность износа, мм/1000 км 0,14 0,12 0,26 0,30 [c.87]

Интенсивность износа шины при работе в условиях переменных нагрузок (радиальной и тангенциальной) больше, чем при стабильной нагрузке, равной среднему значению переменной нагрузки [3831. Соотношение значений износа при постоянной и переменной нагрузках определяли расчетным путем. [c.167]

Тогда средняя интенсивность износа при переменной нагрузке будет равна [c.167]

Из формулы (8.4) следует, что интенсивность износа при колебаниях Р/г вокруг среднего значения < Р 1 > всегда выше, чем если бы РЦ поддерживалось постоянным на уровне < РЦ ) [c.168]

Средняя по высоте интенсивность износа I повышается с увеличением высоты рисунка к. Обработка экспериментальных данных, главным образом результатов эксплуатационных и ускоренных дорожных испытаний, показала, что зависимости I К) практически линейные [16], за исключением небольшого участка при к, близком к нулю, для которого погрешность измерения очень велика. Поэтому средняя интенсивность износа при произвольной высоте к определяется по формуле [c.179]

Средняя интенсивность износа, мм/1000 км [c.216]

Следовательно, интенсивность износа при колебании нагрузки около среднего значения всегда будет выше в X раз по сравнению с тем, если бы эта нагрузка поддерживалась постоянной. Значение i будет тем больше, чем выше коэффициент вариации V и чем сильнее влияет нагрузка на износ (чем выше РО- [c.69]

В парах бензола при всех концентрациях кислорода трение сопровождалось начальным заеданием и износом средней величины. Интенсивность изнашивания, по-видимому, не связана с характером отложений в зоне трения, которые по мере уменьшения содержания О, приобретали все более смолообразный вид. Повышенный износ в парах бензола по сравнению с износом в жидкой фазе при сравнимых концентрациях О2 свидетельствует [c.98]

Показано [67] влияние кислорода в зоне трения на природу органических соединений, образующихся в процессах трения, и на интенсивность износа трущихся пар. Так, было установлено, что при некоторых средних концентрациях кислорода (10 —10 " моль Ог на [c.92]

Из средних данных, приведенных в табл. 3, следует, что бензин с ЦТМ вызывает несколько больший износ, чем базовый бензин без присадки. Однако, как показал статистический анализ [6], износ имеет несимметричный характер распределения и потому не может быть оценен среднеарифметической величиной. В связи с этим на рис. 5 сопоставлены полигоны частостей интенсивности износов двигателей, работавших на бензине с ЦТМ и базовом бензине. Из сопоставлений следует, что оба топлива практически не отличались по противоизносным свойствам. [c.172]

Было установлено, что загрузочный клапан имеет много конструктивных недостатков, поэтому он был снят и в настоящее время в качестве запорного и загрузочного устройства используется пневматический донный выгружатель с приводом от силового цилиндра. Но, по нашему мнению, такое решение нецелесообразно, более того, оно отрицательно сказывается на эксплуатационных показателях работы насоса, а также на работоспособности ряда других узлов его, в первую очередь, клапана выпуска воздуха. Известно, что наилучшим способом загрузки емкости насосов является гравитационный, но даже е этом случае через клапан выпуска воздух вытесняется из камеры насоса со скоростью 13—20 м/сек. Для работы донного выгружателя требуется дополнительный расход сжатого воздуха не менее 3—4 нм /мин (для аэрации загружаемого сырья). Это, с одной стороны, увеличивает скорости в клапане выпуска воздуха, чем и объясняется интенсивный износ его деталей, с другой стороны, способствует уменьшению количества материала, загружаемого в камеру насоса, из-за снижения его объемного веса в аэрированном состоянии. При таком способе загрузки камеры насоса среднее значение объемного веса загруженного материала колеблется от 0,9 до 1 т/м . [c.53]

Из всех видов ремонтов (за исключением работ, связанных с межремонтным обслуживанием) текущий ремонт характеризуется наименьшим объемом. При текущем ремонте разбирают только отдельные узлы оборудования. Тщательным осмотром определяют состояние оборудования и путем небольших ремонтов восстанавливают его работоспособность кроме того, оценивают характер и интенсивность износа, что очень важно для правильного установления сроков и объемов других видов ремонта (среднего и капитального). [c.14]

Средняя скорость поршня, уплотняемого металлическими поршневыми кольцами, принимается от 1,0 до 2,0 м/сек (реже — до 3,0 м/сек) с тем,, чтобы не допускать интенсивного износа колец и чрезмерного разогрева узла трения. С целью уменьшения потери холода за счет теплоты трения в поршневом уплотнении последнее можно вынести за пределы рабочей полости цилиндра, выполняя поршень с теплоизоляционной головкой. При этом появляется дополнительное объемное вредное пространство, что связано с увеличением соответствующей потери холода. Чтобы сократить дополнительное объемное вредное пространство, целесообразно выбирать уменьшенные значения отношения хода поршня к его диаметру S/D, поскольку высота теплоизоляционной головки принимается не менее хода поршня. [c.222]

Если при испытаниях масел и смазок периодически оценивать их противоизносные свойства, то есть основания предполагать, что при каком-то пробеге I (рис. 1) противоизносные свойства масел и смазок значительно ухудшаются. Этот пробег и можно было бы в первом приближении считать искомой периодичностью проведения смазочных работ. Однако такая периодичность не всегда рациональна. Производя смазку чаш,е установленной периодичности I, можно снизить среднюю интенсивность износа и, следовательно, отдалить ремонт соответствующих пар трения при более редкой периодичности смазки можно получить экономию путем увеличения периодичности и снижения затрат на смазочные работы, несмотря на некоторое уменьшение межремонтного пробега рассматриваемых пар трения. Следовательно, при выборе рационального режима смазки снижение интенсивности износа не может быть самоцелью, если не учитывать затрат, которые обеспечивают это снижение. [c.300]

Между винтом и обоймой по линиям их теоретического контакта в действительности существует зазор, позволяющий смежным полостям сообщаться между собой. Для уменьшения этого эффекта длину винта и обоймы при высоких перепадах давления жидкости увеличивают до нескольких шагов обоймы, так что перепад давления на один шаг составляет в среднем, в зависимости от материала, от 0,2 до 0,7 МПа. С увеличением длины насоса усложняется изготовление рабочих органов с точностью, обеспечивающей равномерное нарастание давления жидкости вдоль винта. Если перепад давления на отдельном участке обоймы чрезмерно возрастает, то это приводит к интенсивному местному износу винта. [c.128]

Возникновение износовых отказов зависит от сроков службы элемента. Интенсивность таких отказов для равных промежутков времени в период износа непостоянна. Она повышается при увеличении срока эксплуатации и приближении его к среднему сроку службы оборудования. Для предотвращения износовых отказов применяют профилактическую замену элементов до наступления периода их износа. [c.47]

Характер изменения степени износа от нагрузки показывает противоизносные свойства масла или смазки при постоянной нагрузке, которая ниже критической. В ходе испытания периодически измеряется диаметр пятен износа на нижних шарах и рассчитывается среднее значение износа (в мм). Зависимость износа (D) от нагрузки (Р) характеризуется кривой износа (рис. 2.11). Интенсивность износа от начала и до сваривания зависит от способности смазочного материала уменьшать износ и характеризуется индексом задира (нагрузки) load wear index - LWT). В начальном интервале нагрузки износ поверхностей трения происходит в условиях граничного трения и является пропорциональным нагрузке. В этом режиме соотношение между нагрузкой и соответствующим ей износом является постоянной величиной и может характеризовать противоизносные свойства масла или смазки. Индекс нафузки выражается в ньютонах. [c.55]

Отличительная особенность эксплуатации валковых дробцлОк — интенсивный износ валков, в среднем составляющий 10—30 г на 1 т дробленого материала. Поэтому рубашки валков изготовляют из твердых износоустойчивых материалов (чугун, мартанцовистая сталь). [c.259]

Исследование износа при скольжении углеродистой и коррозионно-стойкой сталей и перлитного чугуна на установке схемы диск — игла при малых скоростях доказало, что характеристики износа чугуна и сталей определяются локальной температурой в зоне физического контакта, а средняя температура по зоде оказывают меньшее влияние. Независимо от условий скольжения, если локальная температура превышала 300° С, то начинался интенсивный износ при температурах ниже 250°С иэнос весьма незначителен. В случаях, когда температура приближалась к температуре плавления металла (Тпл), износ в большей степени зависел от средней температуры и усиливался с ее повышением. [c.19]

Механические загрязнения в бензинах вызывают обычно засорение жиклеров, поплавкового механизма и т. д. Это может сделать невозможным пуск двигателя или привести к существенным нарушениям] закона подачи в двигатель. Относительная интенсивность износа автомобильных двигателей возрастает с увеличением среднего размера частиц до 30 мкм, а затем начинает уменьшаться, поскольку более крупные частицы не попадают в трущиеся детали (рис. 1А. Наиболее жесткие требования предфвляются к чистоте авиационных нефтепродуктов, что связано прежде всего с надежностью летательных аппаратов и безопасность полетов. В командном агрегате топливной системы зазоры в трущихся механизмах составляют 5—14 мкм и лишь в системе плунжер—втулка достигают 2 1 мкм. В связи с большими расходами. топлива, достигающими 1,5 кг/с, даже относительно небольшая загрязненность может. вызвать значительный износ топливной аппаратуры и существенно уменьшить надежность работы двигателей (табл. 24). [c.63]

Испытания, проведенные в течение 2000 ч, показали, что средняя интенсивность износа втулок у двигателей, работавших на эмульаии, примерно на 20—30% меньше, чем на топливе. При этом эффект от применения эмульсии уменьшается с сокращением времени работы дизеля на эмульсии. [c.114]

Как видно из приведенных данных, износ плунжерных пар в среднем примерно одинаков для эмульсии и обычного топлива. Интенсивность износа плунжерных пар двигателя 6ЧСП 18/22 приведена ниже [c.115]

При низких температурах поверхности (/п<250°С) и газов <500—550°С) на трубах возникают преимущественно сыпучие отложения, наружные слои которых при достижении температур 400—450°С могут слабо сульфатизироваться. Такие отложения возникают обычно на тыльных сторонах труб водяных эютномайзеров, и их иногда можно встретить а тыльных сторонах труб пароперегревателей при умеренных скоростях продуктов сгорания. Отсутствие на лобовых частях труб связанных отложений, защищающих металл от ударов крупных частиц золы, может вызвать заметный коррозионно-абразивный износ труб водяных экономайзеров, что сильно затрудняет эксплуатацию водяных экономайзеров парогенераторов среднего давления. Участки водяных экономайзеров, где имеются условия возникновения на поверхности сульфатносвязан ных отложений, такому интенсивному износу не подвергаются. Поэтому трубы водяного экономайзера в парогенераторах высокого давления с точки зрения устойчивости к коррозионно-абразивному износу работают в более благоприятных условиях, чем водяные экономайзеры парогенераторов среднего давления. [c.195]

Износ анодов существенно влияет на техноэкономические показатели электролиза. Чем интенсивнее износ, тем больше удельные расходы электроэнергии и графита, тем чаще надо ремонтировать электролизеры, меняя аноды. Нормальный уровень износа анодов принимается такой, когда расход графитовых анодов на тонну NaOH составляет 3—3,5 кг. У непропитанных анодов износ выше, и их расход на тонну составляет 7—9 кг. Наиболее существенно износ анодов отражается на среднем напряжении электролиза и, как следствие, на расходе электроэнергии на тонну продукщ1И (рис. 15). [c.58]

Поскольку с увеличением высоты рисунка возрастает средняя интенсивность износа протектора [см. (9.2)], повышать пробег пттт путем повышения высоты рисзгнка можно только в определенных пределах. Эти пределы могут быть рассчитаны для каждой конкрет- [c.188]

Рис. 9.11. Зависимость высоты Аопт рисунка протектора (при которой стоимость пробега минимальна) от коэффициента 1), от средней по высоте рисунка интенсивности износа /о (2), от отношения стоимостей топлива и шины с /с 3).

Практика показывает, что интенсивный износ зубьев сильно растет с увеличением угла перекоса соединяемых валов. По ГОСТу 5006—55 для зубчатых муфт перекос оси каждой втулки относительно оси обоймы не должен превышать 0°30. Наибольший допустимый угол перекоса осей валов при отсутствии радиального смещения (а = 0) равен ф = 2атах=1°. Наибольшее допустимое радиальное смещение при отсутствии перекоса amax= tg 0°30 = 0,0087л. При наличии перекоса и радиального смешения для средних условий монтажа можно принять а= (0,0006—0,008)Л ф = 0°15. [c.25]

Износ цилиндра в основном определяется теми же факторами, что и износ колец, но, кроме того, он зависит от числа колец, проходящих через данное сечение цилиндра. В частности, большие величины износа А на стороне рабочей камеры цилиндра (фиг. 96) вызываются тем, что на поршневые кольца здесь действуют большие величины Ар. Некоторая бочкообразность эпюры износа цилиндра (повышенный износ средней части его) объясняется тем, что здесь проходит наибольшее число колец. Кроме того, интенсивное охлаждение средней части цилиндра также могло способствовать бочкообраз-ности эпюры износа. [c.192]

Большинство машин эксплуати- руется в условиях непрерывно меняющихся нагрузок, их режим нагружения характеризуется спектром нагрузок. Это имеет весьма существенное значение для износа трущихся деталей. Как показано ниже, вследствие нелинейности зависимости интенсивности износа от нагрузки колебание последней около среднего значения приводит к увеличению износа по сравнению с величиной износа при постоянной нагрузке, соответствующей среднему значению. Режим нагружения в эксплуатации нестационарен по двум причинам ступенчатое и плавное изменение нагрузки вследствие изменения условий работы различные колебательные процессы, обусловленные динамическими причинами. Можно принять, что иЗ [c.68]

Для проверки полученной теоретической зависимости был поставлен лабораторный эксперимент, в котором исследовалась интенсивность износа фрикционного материала на каучуковом связующем 6КХ1 в зависимости от среднего контурного давления и коэффициента вариации при трении по чугуну ЧНМХ. Скорость скольжения поддерживалась постоянной и составляла 2,45 м1сек. [c.70]

Первоначально была получена зависимость интенсивности износа от контурного давления р в условиях отсутствия колебания нагрузок (1 =0) в диапазоне давлений от 1,57 до 14,5 кгс1см . Результаты были обработаны по методу наименьших квадратов определены параметры А и 1-Ьр/ уравнения (22) и их доверительные пределы. Затем эксперимент повторяли в условиях колебания нагрузки, что осуществлялось путем ее ступенчатого изменения через каждую минуту. Износ определяли после 38 ступеней нагружения. Последовательность величин нагрузок в каждой ступени устанавливалась с помощью таблиц случайных чисел. Каждый опыт характеризовался средним значением давления р и коэффициентом вариации V. Обработка результатов по методу наименьших квадратов позво- [c.70]

В компрессорах, работающих без смазки цилиндров, кислород не загрязняется жидкими смазками и не увлажняется, что является большим преимуществом этих компрессоров, но компрессоры с несмазываемыми поршневыми уплотнениями работают надежно только при средних давлениях сжатия до 50—100 кГ/см . У компрессоров с графитовыми уплотнениями при более высоких давлениях наблюдался интенсивный износ поршневых колец. В лабиринтовых и щелевых уплотнениях повышение давления сжатия связано с необходимостью уменьшения зазора между цилиндрами и поршнями до величин, при которых весьма затруднительно избежать касания и трения поршня о цилиндр. Работы по созданию пе-смазываемых компрессоров высокого давления ведутся во многих странах. [c.115]

Интенсивное вращательное движение воздуха в сочетании с высоким давлением впрыска обеспечивают в неразделенной камере сгорания преимущественное объемное смесеобразование и большую скорость увеличения давления в фазе быстрого сгорания. Жидкое топливо впрыскивается непосредственно в движущуюся массу воздуха, не попадая на поверхность камеры сгорания, и может воспламеняться в нескольких зонах, где воздух нагрелся до наиболее высоких температур. Смесеобразование осуществляется главным образом за счет кинетической энергии, сообщенной топливу при впрыске под высоким давлением. В связи с этим, если по каким-либо причинам снижается давление впрыска и качество распыления топлива, то эти изменения сразу влияют на смесеобразование, полноту сгорания топлива и экономичность дизеля с неразделенной камерой сгорания. Такими причинами в условиях эксплуатации дизеля бывают понижение давления впрыска при износах плунжерных пар в топливном насосе высокого давления и смешение момента впрыска. Угол опережения впрыска равен углу поворота коленчатого вала от момента впрьюка топлива до прихода поршня в верхнюю мертвую точку. Оптимальное значение этого угла подобрано с учетом длительности периода задержки воспламенения, степени сжатия, способа смесеобразования и составляет в среднем от 18 до 25°. Угол опережения впрыска существенно влияет на топливную экономичность автомобиля с дизелем, поэтому за ним нужен систематический контроль. [c.159]

Например, следует полагать, что среднее увеличение Д/ распылителей форсунок автомобилей МАЗ и КрАЗ при применении элементов ФТО из бумаги БТ-ЮП за Ю ООО ч эксплуатации составит не более Ю %. Это в 4...5 раз меньше, чем при работе ТС с элементгат из древесной муки, и не превышает допуска, задаваемого при изготовлении распылителей форсунок. Поскольку между износами распылителей форсунок и плунжерных пар существуе) корреляционная зависимость, то соответственно снизится и интенсивность изнашивания пар топливного насоса. Средний срок службы элементов из бумаги БТ-ЮП не менее 800 ч, что позволяет назначить периодичность смены этих элементов не менее 750 ч против 250 ч для элементов из древесной муки. [c.177]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология