Движущая сила абсорбции

ДР — движущая сила абсорбции, атм. [c.513]

Определить среднюю движущую силу абсорбции для обеспечения требуемой полноты поглощения SOj. [c.175]

Среднелогарифмическая величина движущей силы абсорбции [c.192]

Практически процессы абсорбции протекают в стационарном состоянии. Следовательно, для технологических расчетов требуется только небольшое число предельных данных (см. рис. У1-8). Поскольку движущая сила абсорбции изменяется по высоте абсорбера, необходимо учитывать соответствующее изменение величины [c.194]

Движущую силу абсорбции водяных паров серной кислотой подсчитываем на основании следующих данных [c.186]

С кинетической точки зрения критерий Ра имеет также определенный физический смысл, который может быть раскрыт следующим образом. Анализируя уравнение (III.60) с учетом того, что объемный коэффициент абсорбции равен = Glv ДУ, мо. кно видеть, что численно критерий равновесности показывает ко.[ичество компо-. нента, абсорбируемого из единичного объема инертного газа в единицу времени при движущей силе абсорбции, равной единице. [c.147]

Рассчитываем движущую силу абсорбции в низу башни [c.173]

Движущая сила абсорбции на верху абсорбера [c.173]

При абсорбции хлора известковым молоком концентрацией 100 г/л СаО в многополочном пенном абсорбере с противоточными решетками степень извлечения хлора должна составлять не менее 95%. Какова должна быть средняя движущая сила абсорбции для обеспечения требуемой полноты поглощения хлора [c.222]

Определить движущую силу абсорбции и к п. д. прямоточного насадочного скруббера при поглощении оксидов азота содовым раствором при 30 °С и давления 0,1 МПа. Начальная концентрация оксидов азота (считая на NO2) — 1% (сб.) конечная —0,1% (об.). Концентрация содового раствора на входе в скруббер — 3 н. [c.221]

Элементы расчета абсорбционных и хемосорбциониых процессов и типы применяемых реакторов рассмотрены в ч. I, гл. VI. Основные технологические показатели абсорбционной очистки степень очистки (КПД) г) и коэффициент массопередачи А определяются растворимостью газа, гидродинамическим режимом в реакторе Т, Р,ю) и другими факторами, в частности равновесием и скоростью реакции при хемосорбции. При протекании реакции в жидкой фазе величина к выше, чем при физической абсорбции. При хемосорбции резко меняются равновесные соотношения, в частности влияние равновесия на движущую силу абсорбции. В предельном случае для необратимых реакций в жидкой фазе (нейтрализация) образующееся соединение и еет практически нулевое давление паров над раствором. Однако такие хемосорбционные процессы нецикличны (поглотительный раствор не может быть вновь возвращен на очистку) и целесообразны лишь при возможности использования полученных растворов иным путем. Большинство хемосорбциониых процессов, применяемых в промышленности, обратимы и экзотермичны, поэтому при повышении температуры раствора новое соединение разлагается с выделением исходных компонентов. Этот прием положен в основу регенерации хемосорбентов в циклической схеме, тем более, что их химическая емкость мало зависит от давления. Хемосорбционные процессы особенно целесообразны таким образом для тонкой очистки газов, содержащих сравнительно малые концентрации примесей. [c.234]

Санитарная очистка воздуха от газов и паров основана на процессах поглощения вредных веществ (в газовой или паровой фазе) жидкостью (абсорбционный метод) или твердыми телами (адсорбционный метод), а также на химическом превращении токсичных примесей в нетоксичные. В основе абсорбционного метода очистки газов лежат диффузионные, процессы перехода вещества из газообразной фазы в жидкую через поверхность раздела. Движущей силой абсорбции является разность исходного и равновесного парциальных давлений взаимодействующих компонентов, которая выражается формулой [c.60]

Сокращение движущей силы абсорбции при межтарельчатом уносе кидкости потоком газа уменьшает полноту извлечения компонента из газа, или при сохранении неизменной степени извлечения этого компонента требуется увеличение удельного расхода абсорбента или увеличение числа тарелок. [c.231]

ДК(.р — средняя движущая сила абсорбции по газовой фазе, кг/кг р — коэффициент массоотдачи [c.190]

Так как парциальное давление компонентов пропорционально их концентрации, то движущая сила абсорбции или десорбции может измеряться также и величиной, характеризующей разность концентраций этих компонептов в газовой и жидкой фазах. [c.223]

Измеряя вес поглощенного компонента в кГ, поверхность контакта Р в м", движущую силу абсорбции в мм рт. ст., а время т в часах, получим пз уравнения (8. 1), что коэффициент К, который принято называть общим коэффициентом абсорбции, имеет размерность кГ/м час мм рт. ст. [c.223]

Движущую силу абсорбции — десорбции, как уже отмечалось, можно измерять также концентрацией компонента в газовой фазе [c.223]

Этот важный параметр зависит только от технол. режима процесса, определяется положением рабочей и равновесной линий и показывает, как влияет движущая сила абсорбции на высоту аппарата. Число единиц переноса, а следовательно, и высота абсорбера бесконечно велики, если абсорбер работает при миним. кол-ве циркулирующего абсорбента, [c.17]

При повышении скорости движения газа в тарельчатом абсорбере возрастает возможность уноса жидкости с тарелки на тарелку, что повышает концентрацию извлекаемого компонента в жидкости на тарелках, а следовательно, уменьшает движущую силу абсорбции. [c.231]

В пенном аппарате абсорбируют аммиак из газа промывкой его водой. Рассчитать движущую силу абсорбции на противоточных и перекрестноточных решетках, если процесс абсорбции проводят при давлении 10 Па и 20 °С концентрация аммиака в газе снижается от Снач = 6% (об.) до Скон = 0,9% (об.), а содержание аммиака в воде увеличивается от Хиач = 0,06 кмоль/м до Хкон = = 0,3 кмоль/м . [c.221]

Новый тип абсорбера с трубно-решетчатыми тарелками представлен на рис. 45, а на рис. 46 — его решетчатые и трубно-решетчатые противоточ-ные тарелки соответственно. Интенсификация процесса абсорбции на проти-воточных тру о-решетчатых контактных элементах по сравнению с общепринятыми в содовой промьшшенности колпачковыми тарелками и трубчатыми холодильниками достигается за счет дополнительного развития поверхности контакта фаз и дополнительной турбулизации межфазной поверхности в результате повышения скорости взаимодействующих потоков и более интенсивного отвода тетша из зоны газожидкостного контакта, что приводит к росту движущих сил абсорбции в результате снижения равновесных давлений компонентов. Достоинством этих тарелок по сравнению, например, с ситчатыми является более широкий диапазон нагрузок по газу и жидкости, при которых они работают достаточно устойчиво. [c.103]

Отрицательное значение межтарельчатого уноса жидкости в абсорбере в отношении сокращения движущей силы абсорбции сравнительно невелико и компенсируется небольшим увеличением числа тарелок. [c.231]

Рассмотрим более сложный случай абсорбции, сопровождающейся обратимой химической реакцией. Если выражать движущую силу абсорбции по формуле (VI.14), то [c.162]

Если в процессе декарбонизации лимитирующей стадией является десорбция СОа из раствора, то скорость карбонизации определяется обратным процессом — скоростью абсорбции СО2. Как и при поглощении СО2 аммонизированным рассолом (см. гп. 7)-, скорость абсорбции СО2 содовым раствором при повьпиении температуры, с одной стороны, возрастает, так как увеличивается скорость реакции и уменьшается вязкость раствора, что облегчает подвод активного компонента — СО2 к поверхности контакта фаз, но, с другой стороны, снижается, так как уменьшается движущая си.па абсорбции — разность давлений СО2 в карбонизующем газе и над раствором. Эти 1Фа фактора, влияющие в противоположных направлениях, говорят о наличии оптимума для температуры карбонизации. Он находится в пределах 80—60° С. Первая температура относится к поступающему на карбонизацию раствору соды, в котором еще мало бикарбоната и равновесное давление СО2 невелико, вторая — к конечному карбонизованному раствору, в котором возросшее содержание бикарбоната начинает с повышением температуры заметно влиять на равновесное давление СО2 над раствором, а значит, уменьшать движущую силу абсорбции. [c.253]

С учетом того, что парциальные давления компонентов пропорциональны их концентрациям, движущую силу абсорбции (десорбции) можно выразить также через концентрации в газовой и жидкой фазах [c.195]

ДХср — средняя движущая сила абсорбции по жидкой фазе, кг/кг [c.102]

АРср — средняя движущая сила абсорбции (средняя разность между парциальным давлением ЗОд в газе и равновесным давлением ЗОд над кислотой),. чм рт. ст. [c.101]

Очевидно, что количество вещества, поглощенного при абсорбции или выделенного при десорбции, прямо пропорционально поверхности контакта газовой и жидкой фаз Г, движущей силе абсорбции, измеренной разностью парциальных давлений рг — рр или разностью концентраций, продолжитедсьпости контакта т и некоторому коэфф1пщенту К, зависящему от свойств системы и гидродинамического режима процесса. [c.223]

Из графика, представлепного иа рис. 8. 5, следует, что движущая сила абсорбции, измеряемая разностью концептраций в газовой [c.232]

Поглощение аммиака рассолом сопровождается выделею1ем тешта. Позтому при абсорбции аммиака рассол нагревается. При зтом, как видно из уравнения (30), растет равновесное давление NH3 над раствором. Аммиак поглощается из газа рассолом только в том случае, если давление аммиака в поступающем газе больше равновесного давления аммиака над рассолом при данных условиях. Чем больше зта разница давлений (так называемая движущая сила абсорбции), тем быстрее протекает процесс абсорбции. Следовательно, повышение температуры рассола будет ухудшать поглощение аммиака. Этим объясняется необходимость охлаждения рассола при его аммонизации. [c.94]

Часто ритмичная работа отделения карбонизации нарушается вслед ствие снижения концентрации диоксвда углерода, поступающего в колонну Это ведет к понижению оптимальной температуры в верхней части колон ны, уменьшается движущая сила абсорбции, процесс поглощения СОа на чинает протекать замедленно. Пр№1Иной этого является подсос воздуха в от делении известково-обжигательных печей или реже в машинном отделении До принятия мер в этих отделениях необходимо временно уменьшить отбор суспензии из колонн с таким расчетом, чгобы внизу колонн жвдкость по составу соответствовала нормам технологического режима. [c.143]

По физическому смыслу средняя движущая сила абсорбции равна такой постожнюй по всей поверхности соприкосновения фаз движущей силе, при которой количество растворяющегося газа равно количеству его, растворившемуся при переменной движущей силе. Интегрирование выражения, стоящего в знаменателе, зависит от вида функции Ср = 1(С). Для сравнительно малых концентраций газов в воде, с которыми имеют дело в напорной флотации, равновесие в системе газ — жидкость выражается прямой линией и тогда [c.141]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.10 , c.189 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.319 , c.320 , c.330 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.440 , c.441 ]

Технология минеральных удобрений и кислот (1971) -- [ c.55 , c.56 ]

Производство серной кислоты Издание 3 (1967) -- [ c.146 , c.239 , c.240 , c.331 ]

Технология серной кислоты (1956) -- [ c.116 , c.188 , c.251 ]

Термическая фосфорная кислота (1970) -- [ c.101 ]

Производство серной кислоты Издание 2 (1964) -- [ c.146 , c.239 , c.240 , c.331 ]

Производство серной кислоты (1956) -- [ c.116 , c.188 , c.251 ]

Технология серной кислоты (1971) -- [ c.15 , c.152 , c.243 , c.245 , c.246 , c.337 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.463 , c.464 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.8 , c.53 , c.54 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология