Расчет предельной

Нижний и верхний концентрационные пределы воспламенения необходимы при расчете взрывобезопасной концентрации газов и паров внутри технологического оборудования, трубопроводов, а также при расчете предельно допустимых взрывобезопасных концентраций газов и паров в воздухе рабочей зоны с потенциальными источниками зажигания. Допускается пользоваться экспериментальными и расчетными значениями концентрационных пределов воспламенения. Концентрационные пределы воспламенения горючих газов при атмосферном давлении экспериментально определяют по ГОСТ 13919—68, а при давлении выше 0,1 МПа —по ГОСТ 12.1.017—80. [c.11]

Рис. 7.13. Графики для расчета предельных безразмерных дебитов и предельной высоты подъема конуса.

В практических расчетах предельно допустимое напряжение принимают <7,,д=17 МДж/(м2-ч) [4 Мкал/(м -ч)] для отдельностоящих, не требующих постоянного обслуживания факелов и когда обслуживающий персонал может покинуть опасную зону в течение 20 с. Если персонал может покинуть опасную зону в течение 3 мин, то допустимое тепловое напряжение в этой точке снижают до <7п.д=10 МДж/(м2-ч) [2,4 Мкал/(м ч)]. Если обслуживающий персонал в расчетной зоне теплового воздействия по условиям работы должен находиться в течение длительного времени, то [c.233]

Для расчета предельной скорости движения капель и пузырей в режиме сферических колпачков авторы [66] рекомендуют использовать соотношение (1.129), которое в критериальном виде может быть записано следующим образом [c.46]

Комплекс, стоящий в левой части уравнения (1.138), как уже отмечалось, представляет собой критерий Архимеда. Выражение (1.138) рекомендовано авторами [66] для расчета предельных скоростей движения капель и пузырей при следующих значениях параметров М>1, Ре>0,1 или Ей >4. [c.47]

Расчет предельных скоростей фаз в экстракторах обычно производят на основе следующего уравнения [c.138]

Соотношения (3.20) и (3.26) Ирвина являются основными в линейной механике разрушения и с их помощью проводится как расчет предельного состояния элемента конструкции с трещиной, так и оценка механических свойств материала, описывающих его способность тормозить рост трещины. [c.188]

Рис. 116. к расчету предельных нагрузок колонн с плоскопараллельной насадкой [c.261]

Автору до сих пор не известны какие-либо специальные методы расчета предельной скорости паров для лабораторных тарельчатых колонн. Уравнения, справедливые для промышленных колонн, в данном случае не могут быть использованы, так как дают большие погрешности. Опыт показывает, что тарельчатые колонны могут быть нагружены на /з от нормальной нагрузки насадочных колонн того же диаметра. Это обусловлено тем, что, во-первых, слой жидкости на тарелках и, во-вторых, паровые патрубки со [c.173]

Расчет размеров колонны. Для расчета размеров колонны, обеспечивающей нагрузку 2 л/ч, прежде всего необходимо знать скорость потока паров, предельную для выбираемой насадки. Пусть нужно использовать насадку из фарфоровых седел размером 4 мм. Ход расчета предельной скорости паров подробно описан в разд. 4. П. Приведенная плотность паров составляет [c.189]

РАСЧЕТ ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМОГО НАЛОГОВОГО БРЕМЕНИ ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ [c.92]

Величина гидроэнергетических ресурсов, использование которых является экономически эффективным, имеет условный характер и зависит 07 принятых в расчетах предельно допустимых технико-экономических показателей гидростанций в сопоставлении с показателями тепловых электростанций различных типов. [c.28]

ОБЛАСТЬ СУЩЕСТВОВАНИЯ ПСЕВДООЖИЖЕННОГО СЛОЯ И РАСЧЕТ ПРЕДЕЛЬНЫХ СКОРОСТЕЙ [c.362]

Расчет предельных скоростей осуществляется в зависимости от типа экстрактора. [c.771]

О расчете предельных скоростей и величине ВЭТС для колонн с сиг-чатыми провальными тарелками см. [0-6, ХП-4]. [c.776]

Выше уже отмечалось, что расчет не всегда обеспечивает выбор параметров, приводящих к единственному стационарному состоянию. Условия могут быть настолько экстремальны, что их можно полностью исключить нз рассмотрения, как это было сделано для изотермического проточного реактора с перемешиванием, применяемого в процессе окисления изопропилового спирта. Кроме того, расчет, основанный на единственности стационарного состояния, часто приводит к неэкономичным результатам. Когда предварительные вычисления показывают, что можно получить интересующие нас результаты, цель расчета меняется. В то время как условия единственности могут использоваться при расчете предельных случаев, для создания реакторов, имеющих несколько стационарных состояний, необходимы другие основания. [c.46]

РАСЧЕТ ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМЫХ И ВРЕМЕННО СОГЛАСОВАННЫХ ВЫБРОСОВ ДЛЯ НПЗ И НХЗ [c.206]

При расчете предельных скоростей паров на тарелках провального типа может быть использовано уравнение [c.253]

Особенность работы таких экстракционных колонн заключается в том, что обе фазы жидкие и поэтому значения вязкости и плотности фаз различаются значительно меньше, чем для системы пар (газ)—жидкость. В соответствии с общими представлениями о противоточ-ном движении двух фаз, развитыми в работах А.Г. Касаткина, А.Н. Плановского, В.В. Кафа-рова и других исследователей, расчет предельных скоростей фаз в насадочных колонных экстракторах можно проводить по уравнению [c.328]

Методами механики разрушения установлены закономерности распределения упруго-пластических напряжений и деформаций в конструктивных элементах с технологическими дефектами, в том числе с угловыми переходами с нулевым и ненулевым радиусом сопряжения в вершине, а также их несущей способности и долговечности. Предложен метод расчета предельных состояний сварных сосудов с поверхностными дефектами. Произведена количественная оценка параметров диаграмм длительной статической и циклической трещиностойкости материала в условиях ВПМ. Объяснен механизм образования на диаграммах длительной статической трещиностойкости участков независимости скорости роста трещин от коэффициента интенсивности напряжений (плато). Теоретически и натурными испытаниями обоснованы методы обеспечения работоспособности сварных соединений со смещением кромок, основанные на регулировании свойств, размеров и формы зон с различным физико-механическим состоянием. Сформулированы закономерности накопления повреждений в материале в процессе гидравлических испытаний оборудования с целью выявления и устранения дефектов. [c.6]

Результаты численных расчетов предельного давления аппроксимированы формулой [c.192]

Установлены основные закономерности поведения поверхностных трещиноподобных дефектов в сварных сосудах при статическом и малоцикловом нагружении с различными прочностными характеристиками исходного проката. Трещиностойкость сварных сосудов предложено оценивать по отношению номинальных разрушающих напряжений в нетто-сечении к временному сопротивлению металла.Определены предельные значения предела трещиностойкости сварных сосудов с трещиноподобными дефектами. Предложен метод расчета предельного состояния сварных сосудов с поверхностными трещиноподобными дефектами. [c.389]

В практических расчетах предельным сроком службы считают время t, в течение которого величина Л снизится до величины 1,1Лк-94 [c.94]

В реакции образования ацеталя две соседние гидроксильные группы полимера взаимодействуют с одной молекулой альдегида. По теоретическим подсчетам Флори при совместной реакции двух соседних функциональных групп в полимере всегда остается некоторое количество одиночных функциональных групп, которые не вступили в реакцию. В соответствии с расчетом предельная степень замещения одновалентных групп двухвалентным заместителем должна составлять 86—87%. Для случая отщепления атома хлора от поливинилхлорида (при действии цинка) и образования циклических звеньев эти расчеты полностью совпали с экспериментальными данными. [c.289]

В данном разделе изложены методы расчета предельного состояния и долговечности сварных соединений нефтегазохимического оборудования технологическими дефектами. [c.129]

Расчет предельных нагрузок на нефтегазохимическое оборудование при статическом нагружении [c.130]

Параметры для расчета предельного состояния [c.132]

Расчет предельного скачка разрежения во фронте пламени, достигаемого прп тепловом кризисе, можно произвести посредством уравнения импульсов. В случае Яз = Мз = 1 имеем ) [c.226]

На рис. 9.19 приведены результаты расчета предельных режимов звуковых эжекторов с различными начальными параметрами. Ниже каждой из кривых, показанных на графике, находится область, в которой предельный режим определяется сечением запирания, и звуковое течение на выходе из камеры не реализуется. При большем различии в температурах торможения скорость эжектирования лимитируется звуковым режимом в выходном сечении камеры. Чем больше отношение давлений газов рх/ра = тем большим должно быть различие температур, при котором возможен кризис течения на выходе из камеры. Отметим, что кризис течения на выходе из цилиндрической смесительной камеры возможен в ряде случаев и при равных температурах торможения газов, ес -ли в процессе смешения к газу подводится тепло или если в камере имеются значительные потери, связанные с трением [c.534]

Для расчета предельного диффузионного тока в этом случае используется уравнение [c.142]

Как видно из изложенного выше, в основе обычного метода нахождения средних энергий связей лежит принцип аддитивности (III 6 доп. 13), причем отправной точкой служит Э(СН) =99 ккал/моль метана. Между тем индивидуализированный расчет предельных углеводородов (см. Приложение 2 к книге) показал, что в этане Э(СН) = 100 и Э(СС) = 74,5 ккал/моль, а в цепи из СНа-групп Э(СН) == 101 и Э(СС) =78 ккал/моль. По-видимому, в качестве средних правильнее было бы принимать последние величины. [c.546]

В целях сравнения произведем также расчет предельной нагрузки колонки диаметром 30 мм для перегонки н-гептана при атмосферном давлении. Предельная скорость нри применении седловидной насадки размером 4. им составляет 0,38 м сек [c.196]

Несмотря на недостатки теории Нернста—Бруннера (невозмож-лссть теоретического расчета предельной плотности тока, физическая несостоятельность модели диффузионного слоя), потребовалось почти сорок лет для создания новой, более совершенной теории диффузионного перенапряжения. Успехи в этом направлении были, до тигнуты благодаря применению к явлениям диффузии основных положений тепло- и массопередачи, в частности законов гидродии , [c.311]

Авторы [66] провели отбор и проверку применимости различных эмпирических соотношений, пригодных для расчета предельной скорости движения капель и пузырей в различных режимах. Рекомендуемые ими соотношения представлены в виде зависимости (1.120). Так, для малых капель и пузырей, движущихся как твердые шарики, справедливо у равнеш е (..130) [c.45]

Скорости фаз не должны превышать з 1ачений, при которых происходит нарушение их противоточного движения, называемое захлебыванием аппарата. Методы расчета предельных скоростей зависят от типа массообменного аппарата. Зная скорость захлебывания одной из фаз, прн заданном соотношении расходов фаз можно определить минимально допустимый диаметр колонны. Диаметр колонны, больший минимального, выбирается нз стандартного ряда диаметров колонных аппаратов (гл. VI, раздел 1.4) так, чтобы скорости фаз составляли 50—80 % от скоростей захлебывания. [c.48]

Это позволяет создавать методы расчета предельных (равновесных) состояний системы, в которых могут протекать любые процессы с любым рабочим телом. С помощью термодинамических методов рассчитывают изменения таких термодинамических функций, как внутреняя энергия is.ll, энтальпия АЯ, энтропия А5, энергии Гельмгольца и Гиббса АЛ и АС. Изменения термодинамических функций сравнивают с измеренными вели- [c.9]

Уравнение (П. 1.16) дает хорошее согласие с экспериментальными данными в интервале 1,0 < ps < Ркр погрешность расчета не превышает 1 %. Расчет предельной величины адсорбции а требует использования информации о семействе изотерм, полученных при различных температурах. При этом по соотношению pips необходимо выбрать условия полной отработки микропор и исключить влияние побочных явлений на вычисляемое значение предельной величины адсорбции. Расчет зависимости предельной величины адсорбции До от температуры может быть проведен несколькими способами, однако наиболее пригодным и обоснованным является метод, предложенный в [81]. Расчет дифференциальной мольной работы адсорбции А и предельной величины адсорбции Оо позволяет на основании экспериментальных данных Оэксп и теоретического уравнения (П. 1.13), используя МНК, определить параметры т и Е уравнения изотермы адсорбции. Получение оптимальных значений параметров /и и методом наименьших квадратов требует применения методов численной минимизации целевой функции. В данном случае в качестве целевой функции используется сумма квадратов невязок. Для более обоснованного выбора метода численной минимизации и его реализации на ЭВМ необходимо исследовать свойства целевой функции, используя результаты решения изопериметрической вариационной задачи. Прежде необходимо выяснить, является ли уравнение (П. 1.11) решением задачи (П.1.2)—(П.1.4). Согласно уравнению (П.1.7), получим [c.226]

Учитывая состояние банковской системы, многие НПЗ могут рассчитывать только на собственные швестиции в основные средства. Возникает потребность расчета предельно допустимого уровня налогового бремени, при котором НПЗ может поддерживать режим простого воспроизводства. [c.92]

Принимая во внимание, что обычно известны состав разделяемой смесл и условия разделения, выбирают тип тарелки, наиболее подходящий к рабочим условиям процесса, и межтарельчатое расстояние. Зная эти величины, можно определить предельно допустимую скорость, при которой наступает резкий унос жидкости на выше расположенную тарелку (это явление граничит с явлением захлебывания насадочной колонны). Для расчета предельно допустимой скорости рекомендуются уравнения, предложенные различными исследователями. Для ситчатых тарелок, например, можно использовать уравнение Киршбаума [c.336]

П швр 5.9. Расчет предельна скоростей фаз в экстракторах проводят по урврнеииа С15 [c.62]

Для расчета предельного сорбционного объема цеолита полученные изотермы н- J4 и н-С0 представлены в линейной форме уравнения Дубинина-Радушкевича [c.27]

Для расчета предельных условий работы ( захлебывания ) колонны Хоффинг и Локкарт рекомендуют следующее соотношение между скоростями обеих противоточно движущихся в колонне фаз [c.311]

Расчет экстракционных аппаратов многих типов еще недостаточно разработай. Обычно целью расчета является определение их основиых размеров, например диаметра и высоты. Эти размеры необходимо рассчитывать на основе общих уравнений для массообменных аппаратов, приведенных в главе X. Однако трудности применения указанных уравнений в данном случае связаны с недостаточным обобщением опытных данных, которые получены в основном для экстракторов небольших размеров и часто при условиях, отличающихся от действительных. Так, например, в уравнениях для расчета предельных нагрузок не учитывается влияние на их величину распределяемого между фазами вещества. Поэтому следует с осторожностью применять эти уравнения для расчета аппаратов промышленных размеров. [c.547]