Трение и температура

Затем включают электродвигатель и приборы, регистрирующие момент трения и температуру подшипника. [c.354]

Для проведения испытания включают электродвигатель, электрообогрев подшипника и приборы, регистрирующие момент трения и температуру подшипника. [c.354]

При испытаниях определялись износостойкость, коэффициенты трения и температура на поверхностях образцов, [c.66]

Получение осциллограмм с одновременной записью силы трения и температур во всех точках особенно важно для анализа пускового периода работы испытуемых образцов. [c.68]

Приведенные ниже величины износов, коэффициентов трения и температур в зоне трения подсчитывались как средние арифметические значения по трем и более испытаниям образцов из одного и того же материала, т. е. [c.71]

В процессе испытания производились замеры весового и линейного износов валов и образцов, величины сил трения и температуры трущихся поверхностных слоев металлов. Производился также комплексный анализ качественных изменений, происходивших на поверхности и в поверхностных объемах металлов. [c.27]

На рис. 3 приведена зависимость коэффициента трения / от характеристики режима смазки А. Согласно гидродинамической теории смазки коэффициент трения имеет линейную зависимость от характеристики режима смазки, однако практически эта зависимость более сложная и имеет ярко выраженный минимум. Область правее минимума соответствует чисто гидродинамическому режиму смазки, при котором наблюдается в определенной мере саморегулирование. В этом случае повышение скорости вызывает увеличение силы трения, а отсюда повышенное тепловыделение, что в свою очередь снижает вязкость масла и уменьшает трение. В результате сила трения и температура масляного слоя ста били-зируются. [c.7]

Наибольший практический интерес для конструктора представляет разрушающая нагрузка, затрата мош,ности на трение и температура колодки. Однако до настоящего времени не имеется надежных методик расчета упорных подшипников для тяжело нагруженных быстроходных валов. Так, разрушающая нагрузка может отличаться от расчетной на 25—200%, потребляемая мощность, рассчитанная по существующим методикам, отклоняется до 200% от действительной, а температура колодки —до 300% (44). Поэтому при расчете упорных подшипников вводят опытные коэффициенты (в зависимости от конструкции подшипников и условий работы). [c.165]

Поверхности трения считаются приработанными, когда устанавливаются постоянные износ, коэффициент трения и температура смазочного масла, В связи с этим к процессу приработки предъявляются следующие требования наименьший первичный износ деталей, минимальное время приработки и увеличение срока службы приработанных деталей [ЦЗ]. [c.63]

Изменение момента трения и температуры поверхностных слоев трущихся деталей в процессе приработки ролика и колодки характеризуются кривыми, представленными на рис. 1. [c.530]

Эпоксидную смолу ЭД-16, отвержденную полиамином и пластифицированную 10 масс. ч. дибутилфталата, подвергали после облучения дозами от 0,005 до I МДж/кг испытаниям на сопротивляемость износу при этом определяли коэффициент, трения и температуру трения при работе смол в паре с различными материалами. Условия испытаний указаны в табл. 12. [c.64]

Благодаря сглаживанию наиболее высоких шероховатостей значительно облегчается создание масляной прослойки между трущимися деталями. В результате резко снижается момент трения и температура поверхностных слоев трущихся деталей (кривые 2, 3, 4, 5 п 6 рис. 1). Вес роликов при этом практически не изменялся. Микротвердость образцов вследствие уплотнения поверхностных слоев несколько повышалась. [c.530]

В табл. 43.8 представлены данные по применению метода фторирования резин для обработки каучуков различных типов, из которых следует, что при жидкостном фторировании резин в 2. .. 3 раза снижается коэффициент трения и температура, развивающаяся при трении, и в 5. .. 10 раз повышает износостойкость резины. [c.442]

В работах [11, 13, 14] приведены экспериментальные результаты, подтверждающие наличие оптимальной микрогеометрии трущихся поверхностей, которой соответствуют наиболее высокие эксплуатационные характеристики подшипников. Минимальные значения износа, коэффициента трения и температуры в подшипниках наблюдаются при шероховатости металлического вала 0,8— 0,4 мкм. Шероховатость металлополимерных пар изменяете под нагрузкой, стремясь к некоторому значению, характерному для каждой конкретной фрикционной пары и определенных условий эксплуатации. [c.203]

При испытании на машине трения типа Шкода—Савина (при обильной подаче воды в зону трения и температуре 30° С) покрытий р полиэтилена высокой плотности и поликапроамида, нанесенных разными методами, было установлено, что покрытия, полу- ченные методом газопламенного напыления, менее износостойки, чем нанесенные вихревым методом. После термической обработки при 100° С и последующем охлаждении на воздухе и в воде покрытий из полиэтилена высокой плотности, полученных методом вихревого напыления, их износостойкость снижалась. В то же время термическая обработка покрытий из поликапроамида в па-рафине и минеральном масле при 150° С в течение 30 мин с последующим охлаждением на воздухе способствовала существенному повышению износостойкости при охлаждении в воде износостойкость также повышалась, но в меньшей степени, чем при охлаждении на воздухе. [c.189]

Испытания подшипников, проводимые в течение ряда лет на специально созданных испытательных машинах, позволили выявить зависимость коэффициентов трения и температуры подшипников от нагрузки и времени (фиг. 47). Наиболее неудовлетворительным оказался массивный подшипник, отпрессованный из фенопласта. Температурные и смазочные режимы подшипников приведены на фиг. 48. Подшипники испытывались в одинаковых условиях, но с разными зазорами (диаметр вала 40 мм, окружная скорость 3 м сек, температура масла, подводимого в подшипник, 40°). Подшипники, облицованные тонким слоем пластмассы, оказались выгоднее массивных подшипников, особенно при больших нагрузках. Подшипники, покрытые тонким слоем пластмасс, позволяют достигать (на стендах для испытания) окружной скорости 15 м/сек при нагрузке 250—300 кг/см , подаче масла 40 л/час и температуре 90°. Средняя температура подшипника при этом не превышает 100°. . ..... .... [c.77]

Фиг. 47. Зависимость коэффициента трения и температуры от нагрузки и от времени дня подшипников скольжения из различных материалов

На рис. 134 показано изменение коэффициента трения и температуры плавления поверхностного слоя после обработки его пламенем в зависимости от количества сжигаемого горючего (пропана) в единицу времени, определяющего температуру пламени [37]. [c.141]

Не следует проектировать подшипники с чрезмерно высоким значением а (высокая [i, малые к), так как это приводит к повышению коэффициента трения /, мощности трения и температуры подшипника. [c.253]

Наиболее низкие значения коэффициента трения и температуры в зоне контакта достигаются при термической обработке облученного полиэтилена в масляной ванне при 90 °С, продолжительности выдержки 1—1,5 ч и скорости охлаждения 0,15°С/мин при этом коэффициент трения снижается в 2,0—2,5 раза, а температура в зоне контакта уменьшается на 15—20 °С. [c.31]

Из рис. 44 видно, что с увеличением поглощенной образцами дозы излучения до 0,1 МДж/кг коэффициент трения и температура зоны контакта возрастают по сравнению со значениями для необлученных образцов. Однако при дальнейшем облучении наблюдается улучшение этих показателей. Изменения износа аналогичны. [c.65]

С целью определения количественных и качественных закономерностей образования и развития процессов схватывания первого и второго рода в условиях граничной смазки МС-20 при больших скоростях скольжения был проведен комплекс исследований. Исследования проводились на специальной машине (см. стр. 40) в диапазоне скоростей скольжения от 0,005 до 150 м сек и нагрузок на поверхности трения от 1 до 25 кг1см . Испытуемые образцы изготавливались из стали марок 45 и У8, бронзы марки Бр.АЖМц и серого чугуна, диски — из стали марок 45 и У8. В процессе испытания производились замеры весового износа образцов, величины сил трения и температуры трущихся поверхностных слоев металла. Производился также комплексный анализ качественных изменений, происходивших на поверхности и в поверхностных объемах металлов. [c.58]

Например, коэффициент трения по стали изделий из блочных графитопластов нри жидкостной смазке составляет 0,001—0,005 (см. Антифрикционные полимерные материалы), из фенольных асбоволокнитов и ас-ботекстолитов — 0,38—0,40 (при сухом трении и температуре на поверхности трения до 200—35С °С).Изделия из ретинакса (Ф., содержащий в качестве наполнителя асбестовое волокно) мо кно использовать при темн-ре на поверхности трения до 1000 °С. [c.366]

И скорость износа и/или увеличивает теплопроводность материала, что необходимо для снижения температуры рабочей поверхности. Прямым следствием низкого трения в подшипнике является слабый разогрев поверхности. В то же время при неизменной температуре возможно увеличение нагрузки, т. е. увеличение РУ-фактора. На рис. 3.32 [39] показано влияние добавок, увеличиваюш,их допустимые значения PV-фактора ПА 6, определяемые по величине коэффициента трения и температуре подшипника. Введение таких добавок, уменьшающих силу трения и температуру поверхности, не вызывает чрезмерного увеличения скорости износа или ухудшения механических свойств материала. [c.135]

Выявление критических нагрузок схватывания у исследуемых пар проводилось ступенчатым нагружением образцов. Исходная нагрузка была—10 кГ/сж , интервалы нагружения до 30 кГ/сж — через 5 кГ/сж , а далее через — 10 кГ/сж . Переход с исходной нагрузки на последующие производился после наступления точки стабилизации. Подточкой стабилизации понималось такое состояние контактной пары, когда при данной удельной нагрузке (Q) момент трения и температура в околоконтактной зоне имели минимальные установившиеся значения. [c.8]

Наличие критических температур и критических удельных нагрузок схватывания при граничном трении связано с проч.-ностью поверхностного слоя. Величина коэффициента трения и температура в околоконтактной зоне находятся в непосредственной взаимосвязи. С возрастанием коэффициента трения. увеличивается работа сил трения и соответственно возникает больший подъем температуры. У металлов с высокими напряжениями под действием температурных полей напряжения снижаются. У электролитического железа это выражается в уменьшении величины микротвердости из-за рекристаллиз.а-ции, которая начинается при объемной температуре свыше 200° С. [c.15]

На основе проведенного анализа следует вывод, что время приработки у сочетаний покрытие — подшипниковый материал не следует считать основным показателем без учета параметров трения (чувствительности к нагрузкам схватыва- ния в условиях граничного трения, величины коэффициента трения и температуры околоконтактной зоны). [c.21]

Тесно связанное с дисперсионными явлениями поглощение света (в ультрафиолетовой и видимой области спектра валентными электронами) и испускание света (флюоресценция) разбираются в главе X, а аналогичные явления в инфракрасной области — инфракрасные спектры и спектры Рамана, обусловленные изменением энергии колебания ядер, — в главе XI. Следующая, XII глава посвящена оптической активности, XIII глава—магнитным свойствам (магнитной восприимчивости, магнитной активности и магнитному двойному лучепреломлению) XIV глава посвящена константам диссоциации. Наконец, в двух последних главах, XV и XVI, рассматриваются свойства, которые характерны для молекулы в целом и так или иначе связаны с силами сцепления — теплота испарения, температура кипения, поверхностное натяжение, внутреннее трение и температура плавления. [c.6]

При испытаниях в нейтральном электролите величина потенциала составляла 10 мВ в анодную область, в кислом -20 мВ в катодную область относительно стационарного потенциала коррозии. Электродом сравнения служил насьщен-ный хлорсеребряный электрод. В качестве вспомогательного электрода использовали платиновую проволоку. Трибологические испытания проводили на машине трения СМЦ-2 по схеме ролик - колодка. Ролик был изготовлен из стали 40Х, колодка из стали 10. В течение 1 ч поверхности трения прирабатывали при ступенчатом увеличении давления с 1,2.до 1,6 2 и 2,8 МПа через каждые 15 мин. Затем в течение 3 ч при давлении 2,8 МПа проводили испытания с фиксацией момента трения и температуры масла. Износ определяли весовым методом. Частота вращения ролика 300 мин , что соответствовало линейной скорости [c.51]

Рис. 65. Изменение скорости изнашивания Q, коэффициента трения / и температуры 1 при трении материала АФГМ по стали без смазки от давления

В процессе испытания периодически через каждые полчаса фиксировались величина момента трения и температура поверхностных слоев диска, вращающегося с определенной скоростью, и неподвижной колодочки, прижимаемой к диску с заданной нагрузкой. Чем лучше приработоч-ные свойства смазочного масла, тем быстрее снижаются момент трения и температура поверхностных слоев трущихся деталей. [c.615]

Практически все испытанные нами серусодержащие соединения, независимо от того, имеются ли у них подвижные атомы серы или нет, ускоряют приработку трущихся деталей. Так, при добавлении 1,5—5% их к базовому маслу МТ-16 из эмбенских нефтей время приработки трущихся деталей сокращается в несколько раз. Это подтверждается кривыми, характеризующими изменение в процессе опытов момента трения и температуры поверхностных слоев трущихся деталей (рис. 1). Однако особенно быстро прирабатываются трущиеся детали при добавлении к маслу дибензилтрисульфида, диизопропилксантата этилена, т. е. соединений, имеющих в своем составе сравнительно легко подвижные атомы серы. [c.617]

Противозадирное действие обязательно основано на износе модифицированного металла, следовательно, безызносная работа узлов трения мащин и механизмов в режимах граничного и эластогидродинамического трения при использовании масел с такими присадками практически невозможна. Нельзя поэтому согласиться с Ю. Розенбергом, который отмечает [13], что и в условиях граничной смазки может быть обеспечен безыз-носный режим трения, если масло с присадкой образует граничные пленки на металле. Под этим подразумевается химическое взаимодействие присадки с поверхностью металла, приводящее к такой модификации микрорельефа, при которой достигается уменьшение высоты неровностей, достаточное для возникновения режима жидкостной смазки . С этим нельзя согласиться, тем более что в последнее время с помощью метода радиоактивных индикаторов и авторадиографии было установлено [34, с. 189—194], что и в условиях безыз-носного трения иа машине неподвижный палец по вращающемуся диску происходит перенос металла с более мягкого на более твердый (т. е. адгезионный износ) даже нри эффективном образовании трикрезилфосфатом на стали пленок состава РеР04 и Рез(Р04)2 (хотя такие пленки снижали коэффициент трения и температуру на трущихся поверхностях с 350 до 130°С). [c.88]

Возможность ошибки, могзгщей произойти от трения и температуры, предотвращается также устройством нагревательной бани, служащей для поддержания постоянной температуры в потоке, передающем давление. [c.224]

Адгезия между поверхностями металлов определяется прочностью контактного слоя. Для совершенно гладких образцов из одного металла адгезия очень велика, и прочность контактного слоя приближается к прочности металла в объеме. Для образцов из разных металлов адгезию определяет уровень поверхностной энергии, но механизм этой связи пока не выяснен. Рабинович [19] связывал средний размер ячейки после отделения частицы износа с отношением /Н, где поверхностная энергия Н — твердость взаимодействующих металлов. Он показал, что большим значениям этого отношения соответствуют большие коэффициенты трения. Боуден и Тейбор [18] получили простое выражение для деформационной или пропахивающей компоненты силы трения при трении сферического или конического твердого индентора по мягкому металлу. Эта компонента может быть прибавлена к адгезионной в случае, когда последняя мала. Для больших величин адгезии соотношение пропахивающей и адгезионной компоненты трудно предсказать. Однако Куртель [20] установил, что это соотношение колшонент очень важно с точки зрения возникновения скачкообразного движения при трении. Трение при высоких скоростях скольжения было изучено Боуденом и Фрейтагом [21] путем регистрации замедления быстро вращающегося шарика, расположенного между тремя фрикционными прокладками. Шарик удерживался магнитом и ускорялся до скорости 600 м/с. Во время торможения непрерывно регистрировалась сила трения и температура в зоне трения. Опыты показали, что для металлов с увеличением скорости скольжения сила трения уменьшается вследствие образования тонкой пленки расплавленного металла в зоне трения. Если процесс плавления развился в сильной степени, то сила трения вновь повышается вследствие значительного роста площади контакта. Изучение трения в высоком вакууме [18] показало, что если удалить при нагревании или повторном трении оксиды и другие примеси (которые играют существенную роль при трении металлов на воздухе) можно достичь высоких значений коэффициентов трения. [c.11]

Савкур [27] предполагает, что благодаря адгезионным связям и тангенциальной силе в тонком поверхностном слое возникают большие деформации, гораздо большие, чем в объеме. Гистерезисные свойства этого поверхностного слоя и определяют природу трения полимеров, в особенности эластических. Применяя далее одну из механических моделей полимера, автор получает теоретическую зависимость Р (у), имеющую максимум. В теории есть ряд необоснованных допущений, с нашей точки зрения. Так, не подтверждены предположения о пропорциональности площади фактического контакта логарифму времени и давлению. В результате условие максимума зависимости Р (и) не имеет физического смысла. Теория не объясняет температурной зависимости силы трения и экспериментальных результатов [15]. Предполагается также независимость площади фактического контакта от скорости скольжения (особенно в области максимума силы трения) и температуры. Иными словами, теория Савкура является достаточно грубой феноменологической теорией внешнего трения полимеров. [c.113]

Для регистрации характеристик процесса трения была приспособлена машина трения типа кольцо — ползун. На рис. 1 показан узел трения. Кольцо может вращаться со скоростями, обеспечивающими изменение скорости скольжения в контакте образцов в пределах от 40 до 400 см1сек. Ползун крепится на поршне, снабженном пневматической системой нагружения. Блок-схема машины изображена на рис. 2. В процессе опыта непрерывно регистрировали силу трения и температуру вблизи поверхности трения. Кроме того, измеряли пятно износа, образующееся на ползуне. Наблюдение за состоянием поверхности трения осуществляли с помощью кинокамеры, оборудованной стробоскопическим освещением. [c.243]

Таблица 10. Коэффициенты трения и температуры разрыва пленки лауратов металлов

Для точного определения степени электризуемости волокна была исследована зависимость силы электростатического поля, возникающего в результате трения на движущейся нити бесконечной длины, от количества нанесенной антистатической препарации [138]. Замер производился с помощью вращающегося вольтметра системы Швенкхагена (без соприкосновения с нитью и потребления мощности) (рис. 284). Величина возникающего заряда связана с давлением на нить при ее трении и температурой нити и не зависит от скорости ее движения. Однако поскольку на пути от участка, на котором происходит трение нити, до измерительного прибора имеет место частичная передача заряда, то величина эффективного (измеренного) заряда зависит от скорости, с которой нить проходит этот отрезок пути. С увеличением скорости движения нити кривые, построенные по данным измерения заряда, асимптотически приближаются к своему предельному значению. [c.578]

При осуществлении трения стального истирающего диска или ролика по облученному полиэтилену со смазкой и охлаждением зоны контакта водой или маслом ИС-45 наблюдается увеличение износостойкости в 3—5 раз вплоть до дозы 150 Мрад. Аналогичные результаты получены при истирании облученного полиэтилена по абразивной шкурке при испытаниях на машине трения типа машины Шопера. Термическая обработка облученного до 10 Мрад полиэтилена в минеральном масле ИС-45 при 90 °С в течение 1—1,5 ч с последующим охлаждением в воде со скоростью 0,15°С/мин приводит к дальнейшему уменьшению износа, а также коэффициента трения и температуры в зоне контакта. При трении полиэтилена по полиэтилену (марки 20406-007) на машине трения МИ-1М с нагрузкой 10 кгс/см и смазкой зоны контакта маслом ИС-45 наблюдается незначительное улучшение коэффициента трения (0,07—0,05) в широком интервале доз (до 150 Мрад). Температура в зоне контакта при увеличении дозы также несколько понижается (на 2—5°С). Анализ полученных результатов показывает, что наиболее высокой износостойкостью обладает полиэтилен, облученный до доз 10 Мрад и выше. [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология