Скорость средняя по сечению

Средней скоростью потока жидкости в данном поперечном сечении трубопровода называется такая условная скорость, при которой через данное сечение трубы получается такой же расход жидкости, как п при действительном распределении скоростей. Средняя скорость потока жидкости IV определяется по формуле [c.32]

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Рассматривая зернистый слой как однородную в среднем среду (см. раздел I. 4) и усредняя давления и скорости по сечению аппарата, можно записать выражение для перепада гидравлического давления вдоль потока в виде [c.21]

Таким образом, в зависимости от плотности и структуры упаковки зерен в пограничном слое скорость газа у стенки трубы может быть как выше (для частичек с шероховатой поверхностью), так и равна (для шариков с гладкой поверхностью) средней скорости по сечению трубы. [c.75]

В установке [94] можно измерять и распределение средних локальных скоростей по сечению колонны. Продувку НгЗ ведут до первого проскока, т. е. до потемнения первых зерен верхнего ряда. После этого процесс останавливают и приступают к последовательному снятию рядов зерен с фиксацией распределения темных пятен в каждом последовательно обнаженном ряде. В результате получается картина относительных локальных высот фронта сорбции и пропорциональных им линейных скоростей, напоминающая несколько географическую карту горной местности (рис. II. 16). [c.76]

В гл. I (стр. 16) подробно проанализирован вопрос о границах применимости понятия средней локальной порозности е и представительном объеме V, для которого это понятие может быть введено. Приведенные там ограничения в еще большей степени касаются определения понятия средней локальной скорости потока и. Поэтому на описанные здесь расчетные и экспериментальные методы определения распределения локальных скоростей по сечению следует смотреть как на полуколичествен-ные и не переоценивать их необходимую и допустимую точность. [c.78]

При недостаточной турбулентности потока в реакторах вытеснения возникает разница во времени пребывания реакционной смеси по поперечному сечению аппарата. При ламинарном потоке профиль скоростей по сечению реактора является параболическим с максимумом скорости в вершине параболы, превышающей вдвое среднюю скорость скорость постепенно уменьшается по направлению к стенке, у которой она равна нулю. Несмотря на то что среднее время пребывания смеси в аппарате при параболическом профиле скоростей такое же, как и при равномерном профиле" , степени превращения в обоих случаях неодинаковы. Более продолжительное время пребывания некоторых молекул в реакторе не всегда компенсируется менее продолжительным временем пребывания других молекул. Кроме того, положение усложняется наличием диффузии. Вследствие более длительного времени пребывания у стенок образовавшиеся там продукты реакции обладают сравнительно высокой концентрацией и диффундируют к центру реактора, в то время как исходные веш,ества [c.150]

Для удобства расчетов в выражении (ХП.7) используем вместо средней скорости средний массовый расход разделяемого раствора в каждом аппарате г-й секции поскольку плотность раствора в процессе концентрирования меняется незначительно, а сечение аппаратов постоянно. [c.197]

При турбулентном режиме вследствие пульсационных движений изменение скорости по сечению менее ощутимо. Однако и в этом случае у стенок трубы движение носит ламинарный характер. Толщина ламинарного пограничного слоя зависит от средней скорости потока. В ядре потока максимальная скорость может превышать среднюю приблизительно в 1,15—1,20 раза. [c.89]

Шк — средняя скорость по сечению канала, м/с [c.4]

Шр — средняя скорость по сечению фронта решетки, м/с [c.4]

Легко доказать, что коэффициенты Л1 1 и Л ,. 1 [45, 46, 58], и чем больше они отличаются от единицы, тем выше степень неравномерности распределения скоростей по сечению. Обозначив Аш = Ат/шк отклонение скоростей от среднего значения по сечению, можно представить [c.17]

Рис. 3. 11. Кривые изменения относительных скоростей за колесом вентилятора М-60 (г = 24) на среднем сечении по ширине

Очевидно, что и случае неравномерного распределения скоростей по сечению аппарата среднее (истинное) значенне коэффициента теплообмена (массообмена) [c.65]

Взаимодействие неоднородного профиля скоростей по сечению реактора и поперечной диффузии также приводит к эффективной продольной дисперсии потока. Это было впервые показано Тейлором, который предложил простой п изящный экспериментальный метод измерения продольного эффективного коэффициента диффузии. Рассмотрим, например, светочувствительную жидкость, текущую в ламинарном режиме через цилиндрическую трубу. Вспышка света, проходящего через узкую щель, может окрасить в синий цвет диск Ж1ЩК0СТИ, перпендикулярный к направлению потока. Если бы диффузии пе было, то этот диск превратился бы в параболоид, причем его край, соприкасающийся со стенкой трубы, не двигался бы вообще, а центр перемещался бы со скоростью, вдвое большей средней скорости потока. Однако при этом области с низкой концентрацией трассирующего вещества окажутся в непосредственной близости к поверхности, где эта концентрация высока, и благодаря диффузии эта поверхность начнет размываться. Трассирующее вещество в центре трубы будет двигаться к периферии — в область, где течение медленнее, а трассирующее вещество у стенок — внутрь трубы, где течение быстрее. В результате концентрация по сечению трубы станет более однородной и получится колоколообразное распределение средней по сечению концентрации трассирующего вещества, центр которого будет перемещаться со средней скоростью потока. Дисперсия относительно центра распределения, служащая мерой продольного перемешивания потока, будет нри этом обратно пронорциональна коэффициенту поперечной диффузии, так как чем быстрее протекает поперечная диффузия, тем меньше влияние неоднородности профиля скоростей по сечению трубы на продольную дисперсию потока. Тейлор пашел, что эффективный коэффипиеит продольной диффузии для ламинарного потока в трубе радиусом а равен 149,0. Более детальное исследование показывает, что эффективный коэффициент продольной диффузии имеет вид [c.291]

Если отнести потерн к динамическому давлению по средней скорости в сечении аппарата, то [c.117]

Полагая, что в сечении О поток не закручен (с = 0), а средний момент скорости в сечении 2 равен моменту средней скорости с 2 2, получим одночленную формулу Эйлера [c.35]

Ширину Ье аппарата в сечении перед поворотом потока из радиального направления в осевое рассчитывают таким образом, чтобы средняя скорость в сечении перед поворотом потока была несколько меньше (на 1—3%) осевой скорости во входном отверстии рабочего колеса следующей ступени. Это необходимо для того, чтобы на участке поворота газ двигался с некоторым ускорением. [c.227]

Рис. 3.3. Распределения скорости по сечению канала круглого сечения при ламинарном и турбулентном режимах течения и одинаково средней скорости (Пе = 4000) [2]

Расчет по заданному закону изменения средних скоростей начинают с определения площади сечения которое должно пропускать весь расход. Это сечение выбирается исходя из заданного отношения средних скоростей на входе в улитку и на выходе из нее. Все промежуточные сечения принимаются таким образом, чтобы обеспечить плавное изменение скоростей от сечения к сечению, принимая при этом расход по формуле (7. 1). [c.235]

Рассмотрим отстойник с нижним вводом сырья, поступающего под слой дренажной воды схема торцевого сечения отстойника изображена на рис. 7.7. Пусть в процессе работы отстойника образовался промежуточный слой, верхняя граница которого на величину (Я — к) выще среднего сечения аппарата. В промежуточном слое реализуются стесненные условия движения эмульгированных капель. Если не учитывать возможные витания капель на верхней границе слоя, то выще этой границы будут попадать только капли, скорость осаждения которых меньше скорости сплошной фазы. Эти капли захватываются потоком нефти и выносятся из аппарата. Так как промышленные отстойники рассчитываются на работу с малым остаточным содержанием воды в товарной продукции, то можно считать, что скорость оседания капель в верхней зоне аппарата подчиняется закону Стокса. Скорость потока сплошной фазы в этой области определяется равенством [c.135]

Кроме того, в основной массе турбулентного потока профиль скорости весьма пологий, и скорость в данной точке сечения ау мало отличается от средней скорости по сечению ш, что позволяет принять = 1. Эти два обстоятельства значительно упрощают вычисление интеграла Лайона, который с учетом сказанного можно записать в виде [c.106]

Уравнение (11,75) представляет собой параболу, ось которой совпадает с осью трубы. Имея закон распределения скоростей по сечению потока, нетрудно установить, что средняя скорость потока равна половине максимальной (см. рис. 11,11, а). [c.53]

Как видно, в среднем сечении II скорости по сравнению со скоростями в сечении I у входного торца при одинаковых расходах воздуха возрастают в два раза, а в сечении III уровень скоростей выше по сравнению со скоростями в сечении [c.158]

Наглядно сравнение значений скоростей (и, и показано на рис. 3.11, где представлена зависимость средних значений скоростей по сечениям камеры от расхода воздуха. Как видно, в сечении I значительно преобладают окружные компоненты скорости, которые растут в этом сечении значительно быстрее при увеличении расхода воздуха, а продольные компоненты скорости (и ) при этом мало изменяются. В сечении II по-прежнему окружные скорости выше, по сравнению с продольными (Ux), однако последние по темпу роста превышают первые. В сечении III общая скорость, как и следовало ожидать, наибольшая, но характерным здесь является резкое увеличение продольных скоростей, которые превышают тангенциальные компоненты во всем диапазоне исследованных значений расхода воздуха. [c.160]

Согласно этим уравнениям, средние скорости жидкости в различных сечениях трубопровода обратно пропорциональны площадям этих сечений. Произведение скорости на сечение, т. е. расход жидкости при установившемся движении, есть величина постоянная. [c.134]

В литературе было отмечено [251, 390], что выражение (8.67) дпя уровневой константы представляет собой преобразование Лапласа функции Еа [Е], однако подробно этот вопрос исследован не был. Вообще зависимость сечения от энергии относительного движения реагентов представляет собой весьма общую задачу. Она рассматривалась в очень многих работах в связи с самыми разнообразными вопросами, однако в большинстве случаев не для вычисления коэффициентов скорости реакций. Кроме того, часто в расчетах используется "среднее" сечение, усредненное по квантовым уровням. [c.215]

В зависимости от плотности и структуры упаковки зерен скорость вблизи стенки трубы может быть либо выше (для частиц с шероховатой поверхностью), либо равна (для гладких шаров) средней скорости по сечению трубы. В трубах с промышленными катализаторами скорость газа вблизи стенки на 30-70 выше, чем в средних слоях при Ке < 40 и на 10-20% выше при > 800 /40/. [c.59]

Массовую скорость газа принимают постоянной по сечению зернистого слоя, как это было уже сделано при решении- урав-нения (IV. 19). В разделе II.9 показано, что величина G несколько отклоняется от среднего значения вблизи стенки трубы, обычно в сторону увеличения. Однако значение и даже знак этого отклонения зависят от таких факторов, как плотность и характер упаковки зерен у стенки, а также профиль температуры газа в поперечном сечении зернистого слоя поэтому вводить какое-либо уточнение в предположение о постоянстве массовой скорости по сечению трубы не имеет смысла. Таким образом, при G = onst средняя по сечению температура потока совпадает со среднекалориметрической. [c.131]

Вряд ли оправдано считать расход газа с пузырями равным А (U — U,nf). Даже если отвлечься от расширения непрерывной фазы, приравнивая скорость в ней величине Umf независимо от i/, то и в этом случае необходимо учитывать, что среднее сечение непрерывной фазы меньше А. Это замечание относится также к расчету i7ft в п. 5 — Прим. ред. [c.556]

Теоретическое решение задачи о выравнивающем действии сеток (плоских решеток) было дано Колларом в 19,39 г. [167]. Рассматривая одномерную задачу, он применил теорему импульсов к потоку с небольшой начальной неравномерностью распределения скоростей по сечению прямого канала, т. е. состоящему из двух трубок тока с разными начальными скоростями и проходящему через распределительную решетку (сетку) постоянного по всему фронту сопротивления (равномерного живого сечения). На основе этого им получена связь между отклонениями скоростей от среднего по сечению значения [c.10]

Поскольку, как было отмечено, ни абсолютные размеры, ни абсолютная скорость в отдельности практически не влияют иа ст[ уктуру потока для большего обобщения результатов измерений поля скоростей удобнее представлять в безразмерных параметрах, т. е. в виде зависимостей относительных скоростей ш ци/цу,( или от относительных координат (расстояний) у у Я или у -- Здесь Шц и ву,,,.,,. — соответственно средняя и максимальная скорости по сечению канала у — расстояние от оси потока — радиус сечения канала Ь,- — полуширина прямого канала, колена или камеры. Поля скоростей, представленные в безразмерном виде, могут быть отнесены к участкам трубопроводов и аппаратов любых абсолютных размеров с различными средами (с различными физическими свойствами) и скоростью (в пределах, при которых вполне допустимо пренебрежение влиянием сжимаемости), если только эти ноля получены в геометрически подобных моделях при одинаковых числах Ре или при Ке -= Ксапт- В дальнейшем эпюры скоростей будут выражены только в безразмерных параметрах. [c.15]

В трубах и каналах с расширяющимися участками (рис. 1.13) процесс деформации профиля скорости происходит более интенсивно, чем в трубах постоянного сечения. Снижение скорости потока у стенок и повышение скорости в ядре происходит быстрее. Поэтому длина начального участка, на котором идет формирование профиля скорости, т. е. постепенное размывание однородного ядра (с постоянной скоростью) и смыкание пограничного слоя, будет меньше, чем в трубе постоянного сечения. При этом, чем больше угол расгиирения диффузора, тем резче снижается скорость у стенок и более вытянут профиль скорости, т. е. больше отношение Wx max = га.пах/оУхк - средняя скорость В сечении диффузора на расстоянии X от входа) за начальным участком и меньше длина участка. Эго очевидно из рис. 1.13—1.15. На рис. 1.13 даны профили скоростей в различных сечениях конического диффузора с углом расширения ---= [c.23]

Для оценки влияния неравномерности распределения скоростей по сечению аппарата на его технологические характеристики, как было показано, необходимо знать коэффициент неравномерности, характеризуемый коэффициентом количества движения. Если в качестве такого коэффициента Мрк примем отношение количества движения по средней скорости Wp в сечении растекания струи Fp непосредственно за решеткой, т. е. pWpFp, к количеству движения по средней скорости в сечении аппарата (канала) pw F (а практически такое отношение допустимо принять), то с учетом уравнения неразрывности [c.111]

Дальнейшее увеличение коэффициента сопротивления решетки приводит к изменению знака отклонения скоростей от среднего значении, так что вытянутая до реше1ки форма профиля скорости переходит в вогнугую форму за ней, причем там, где перед решеткой наблюдается резкое падение скоростей (вблизи стенок), скорости за решеткой резко возрастают. Сечение, в котором начинает изменяться знак отклонения скоростеГ , тем ближе к решетке, че.м больше коэффициент сопрот[шлении. Так как ири Ср 2 некоторая неравномерность (выпуклость) профиля скорости в сечениях, близких к решетке, еще сохраняется, а при Ср 4 уже ярко выражена вогнутость ( перевернутый профиль), можно полагать, что наиболее равномерное поле скоростей в рассматриваемых сечениях устанавливается при значениях и,. Скр = Сопт. блИЗКИХ К раСЧеТНЫМ (Ср = [c.192]

При тако . схеме подпода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерпое распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стенки, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (Lib 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов q = <7/90р и скоростей w (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

При небольшом отношении радиальной ширины каналов к среднему радиусу приближенно можно считать, что средний моменг скорости по сечению равен среднему моменту скорости вдоль окружности радиусом (Vi)i — j) = С- и — Сзц) f p, где Сщ и Сац — окружные составляющие скорости на среднем радиусе. [c.62]

Закон распределения скоростей по сечению потока зависит от ряда условий и часто представляет собой сложную функцию. Вследствие этого практически оказалось удобным ввести понятие средней скорости гютока, под которой понимают отноше1ше объема действительно про-иуще1шо/ ЖИДК0СТ1Г к данному сече]1кю, т. е. [c.93]

На рис. ХПМЗ показано, что скорость процесса максимальна в некотором среднем сечении колонны и уменьшается к ее концам, где концентрации обоих компонентов очень низки. [c.396]

Из кривых распределения давления для среднего сечения улитки видно, что некоторый диффузорный эффект в улитке можно получить лишь на малорасходных режимах. На расходах, больших расчетного, поток в улитке без направляющего аппарата конфузорен. В остальных случаях статическое давление в улитке изменяется весьма слабо. Отсюда следует, что ступень концевого типа не нуждается в диффузорном аппарате лишь при работе с колесом высокой степени реакции во всех остальных случаях, когда динамический напор за колесом представляет собой ощутимую величину, диффузор необходим. В некоторых случаях, когда общий уровень скоростей не очень велик, внутриступен-чатый диффузор может быть заменен расширяющимся патрубком, устанавливаемым за улиткой. [c.249]

В задачах движения жидкости по каналам в качестве характерной скорости обычно берут среднюю скорость в сечении потока ш,,р. Применительно к процессу движения жидкости в аппарате с мешалкой в качестве характерного линейного размера можно взять диаметр мешалки й (ж), а в качестве характерной длительности процесса — период пульсаций скорости, обратно пропорциональный числу оборотов мешалки п сек -). Таким образом, в данном случае критерий Но может быть пр( дставлен в виде [c.100]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология