Потери давления напора в змеевиках

Излагаемый ниже метод расчета потери напора в печах с частично или полностью испаряющимся сырьем разработан Б. Д. Баклановым. Этот метод расчета, базирующийся на ряде допущений, был проверен Я. Г. Сор-киным для тринадцати работающих трубчатых печей. Проведенная проверка показала, что метод Б. Д. Бакланова хорошо подтверждается данными практики расхождение между расчетным значением потери напора и фактическим лежит в пределах от 1 до 12 % и в среднем составляет 7 %. При таком режиме падение давления в змеевике трубчатой печи рассчитывают в отдельности для участка нагрева и участка испарения. [c.554]

Метод расчета потери напора в змеевике трубчатой печи, где при нагревании продукта его агрегатное состояние изменяется, разработан Б. Д. Баклановым 19]. При таком режиме падение давления в змеевике трубчатой печи для участка нагрева и участка испарения рассчитывают отдельно. [c.47]

С точки зрения проектировщика большой интерес представляет метод расчета потери давления при двухфазном потоке, предложенный [12] для кипящей воды в условиях принудительной циркуляции. В этом случае был применен совершенно новый подход к проблеме, основанный на зависимости между потерей напора при двухфазном потоке и потерей напора для случая однофазного потока в трубе. Используя параметр, основанный на экснериментальных данных, можно установить зависимость между потерей напора. для двухфазного потока и для потока чистой однофазной жидкой системы. Этот метод и полученные авторами данные [12] можно распространить и на углеводородные смеси. Сначала на основании общеизвестных уравнений (Фаннинга или Вейсбаха) вычисляют падение давления для однофазного жидкого потока. Затем, применяя соответствующие множители, учитывающие содержание паровой фазы, можно вычислить эквивалентное падение давления для смешанного двухфазного потока. В зависимости от требуемой точности расчета можно исходить или из среднего процентного содержания паровой фазы для всего интервала температур от температуры конденсации до температуры на выходе из печи, или, пользуясь методом последовательных приближений, вычислить содержание паровой фазы в нескольких промежуточных точках змеевика. Для степеней испарения до 10% использование метода удельного объема приводит к несколько заниженным расчетным потерям напора по сравнению с фактическими. Сравнение с экспериментальными результатами для того же интервала степеней испарения (до 10%) показывает, что рассмотренный метод [12] дает достаточно точные показатели. [c.64]

Вначале по мере прохождения потока сырья по змеевику давление падает сравнительно равномерно, затем, начиная с некоторого сечения, соответствующего началу испарения, потеря напора прогрессивно возрастает. Доля отгона в печи также прогрессивно растет после некоторого сечения вследствие повышения температуры сырья и снижения давления. Характерным является изменение температуры сырья по длине змеевика. На участке, где сырье нагревается без испарения, температура повышается равномерно с момента начала испарения рост температуры замедляется, так как часть тепла расходуется на испарение сырья. При этом возможен случай (см. рис. ХХ1-22, пунктир), когда температура сырья на выходе из печи несколько ниже температуры в предшествующих трубах печи. [c.553]

Давление продуктов внутри труб определяется гидравлическими расчетами потерь напора на отдельных участках змеевика печи. На тех участках змеевика, где испарение сырья незначительно (например, в конвекционных секциях печей установок АВТ, термокрекинга и др), потери напора ДР вычисляют по формуле Дарси — Вейсбаха [c.213]

Интенсивность нагрева сырья и гидравлические потери напора определяются расчетами. Обе проблемы взаимосвязаны, поскольку с увеличением числа параллельных потоков сырья резко снижаются потери напора на преодоление гидравлических сопротивлений в змеевике и уменьшается давление на входе в печь. Это объясняется сокращением пути, проходимого каждым потоком, и уменьшением скорости его в змеевике. Если, например, однопоточная печь переоборудуется в двухпоточную без изменения диаметра печных труб, то общие потери напора снижаются примерно в 8 раз, так как они пропорциональны длине пути и квадрату скорости. Соответственно уменьшается расход энергии на прокачку сырья через змеевик. [c.266]

В печах с двухфазным режимом при частично или полностью испаряющемся сырье скорость потока изменяется значительно. В этом случае скорость на выходе из печи может в несколько десятков раз отличаться от скорости потока при входе в печь. Естественно, что при таком значительном изменении скорости движущегося потока невозможно при расчете потери напора пользоваться средним значением скорости. Представление о гидравлическом режиме печей такого типа можно получить из графика, приведенного на рис. ХХ1-22. По оси абсцисс отложена длина змеевика 1, по оси ординат соответствующие давление р, температура I и доля отгона е. [c.553]

Стехиометрические уравнения протекающих реакций, уравнения кинетики и сопряжение их с уравнениями рециркуляции. Выражение текущих количеств комнонентов через ведущий компонент. Определение потери напора по длине змеевика. Составление уравнения теплового баланса. Выбор начальных температуры и давления. [c.297]

Расчетная формула Р Р + Р, где Р - давление в начале участка испарения сырья дР- потеря напора в реакционном змеевике. [c.4]

Существенными вопросами расчета трубчатых печей являются выбор числа параллельных потоков сырья в печи и подсчет давления на входе сырья в печь. Очевидно, что оба эти вопроса должны быть увязаны между собой, так как с увеличением числа параллельных потоков резко падает давление на входе сырья в печь. Это уменьшение давления, как известно, происходит,-во-первых, в результате снижения скорости потока, в( -вторых, в результате уменьшения пути, проходимого каждым потоком. Так, если, например, вместо одного предусмотреть в печи два потока, то длина пути и скорость потоков уменьшатся примерно в 2 раза. Так как гидравлические потери приблизительно пропорциональны квадрату скорости и прямо пропорциональны пути, то в данном случае общая потеря напора уменьшится приблизительно в 8 раз. Соответственно сократится расход энергии на прокачку сырья через змеевик печи. [c.509]

Скорость сырья на входе в печь установки первичной перегонки (однократного испарения) обычно равна 1—2 м/сек, а на выходе достигает 100 м/сек-, при этом рабочее давление на входе в печь около И ат, а на выходе из печи оно составляет всего около 1 ат. Потеря напора при прохождении горячего змеевика составляет около 10 ат. [c.69]

Величина гидравлических потерь напора в трубчатом змеевике определяется для установления необходимого давления на входе в печь, которое должен обеспечить загрузочный насос, а также для подсчета расхода энергии на перекачку сырья через печь. [c.36]

Давление продуктов внутри печных труб определяется в результате выполнения гидравлических расчетов потерь напора в отдельных участках трубчатого змеевика. [c.113]

Оба эти вопроса должны быть увязаны между собой, так как с увеличением числа параллельных потоков сырья резко падает потеря напора на преодоление гидравлических сопротивлений в трубчатом змеевике и уменьшается давление на входе в печь. [c.170]

Это уменьшение давления на входе в печь происходит в результате уменьшения пути, проходимого каждым потоком, и уменьшения скорости в трубчатом змеевике печи. Так, если однопоточная печь переоборудуется в двухпоточную без изменения диаметра печных труб, то общая потеря напора на преодоление гидравлических сопротивлений уменьшается примерно в 8 раз, так как она пропорциональна длине пути и квадрату скорости. Соответственно уменьшается расход энергии на прокачку сырья через змеевик печи. [c.170]

Регенератор опытной модели расположен выше реактора так, что высота столба катализатора в стояке регенератора обеспечивает напор, необходимый для преодоления в реакторе не только давления кипящего слоя, но и несколько повышенного по сравнению с давлением в регенераторе, давления над кипящим слоем. Транспорт катализатора из стояка регенератора осуществляется по транспортной линии реактора под кипящий слой в последнем. Транспорт катализатора из стояка реактора осуществляется по транспортной линии регенератора в зону последнего, лежащую на уровне кипящего слоя. В целях сокращения потерь тепла, реактор, регенератор и напорные стояки снабжены металлическими рубашками, через которые проходит поток дымовых газов из топки под давлением. Подогрев сырья и испарение воды осуществляются в трубчатых змеевиках электрической печи. [c.22]

Наиболее важна в области дальнейшего совершенствования заводских печей также разработка улучшенных методов расчета потери напора при двухфазном по гоне. Точное вычисление потери напора при двухфазном потоке важно не только для определения перепада давления в печном змеевике, ио и для выяснения того, достигается ли в той или иной точке змеевика максимальная температура технологического потока. Если в связи с особенностями изменения давления и температуры по длине змеевика печи в какой-либо точке испарение происходит быстрее, чем это соответствует скорости подвода продуктами сгорания необходимого количества тепла (скрытого тепла испарения и физического тепла потока), то температура технологического потока будет снижаться. Это замечание, в частности, справедливо для печей, работающих с высокой степенью испарения. Следовательно, в некоторой точке печного змеевика температура основного ядра жидкости может значительно превышать температуру, измеряемую на выходе из печи. [c.63]

В печах термического крекинга, работающих при давлении-ЛОТО ат, где при выходе из печи осуществляется редуцирование давления потока, точный расчет потери напора не требуется. В этом случае потеря напора в реакционном змеевике может быть подсчитана приближенно по формуле [c.53]

Гидравлические потери напора в трубчатом змеевике печи непосредственно зависят от скорости движения сырья. Низкая скорость может привести к нежелательным реакциям разложения с образованием слоя кокса в трубах и их прогоранию. При чрезмерно высокой скорости движения сырья увеличиваются потери напора и, следовательно, возрастает необходимое давление на выходе из нагнетательной линии насоса, с помощью которого сырье загружается в печь. Давление на входе в печь складывается из по- [c.68]

Давление продуктов внутри труб определяется гидравлическими расчетами потерь напора в отдельных участках змеевика печи. В тех участках змеевика, где [c.126]

Гидравлические потери напора е. трубчатом змеевике печи зависят от скорости движения сырья. Низкая скорость может привести к нежелательным реакциям разложения с образованием слоя кокса в трубах и их прогоранию. При чрезмерно высокой скорости движения сырья увеличиваются потери напора и, следовательно, возрастает необходимое давление на выходе из нагнетательной линии насоса, при помоши которого сырье загружается в печь. Давление на входе в печь складывается из потерь папора в змеевике, трубопроводах, соединяющих печь С аппаратами, и давления в аппарате, куда подается сырье из печи. В тех случаях, когда в печи происходит разложение сырья, давлеппе, установленное в трубчатом змеевике, влияет на состав получаемых продуктов. [c.95]

Ве=4ги. Затем, используя полученные эквивалентный диаметр и массовую скорость, по рис. 9.11 и 9.12 находят коэффициент теплоотдачи и потери давления в межтрубном пространстве. Таким же методом рассчитываются нагреватели, засасывающие жидкость из резервуара, если в качестве греющей среды используется пар, так что температурный напор определяется, как для противотока. Если теплоноситель в трубах неизотермичен, температурный напор следует вычислять методами, которые будут рассмотрены, в гл. 10. Другие многопоточные теплообменники с трубами, несущими продольные ребра, используются для регенерации тепла каталитически очищаемых газов на нефтеперерабатывающих заводах и для генерации пара в различных системах утилизации отбросного тепла. Трубы с продольными ребрами щироко используются для изготовления погружных змеевиков и в конвективных секциях некоторых типов печей. [c.338]

Реакционный змеевик печи выполнен из жаропрочной стали Х25Н20 и Х25Н35. Длина труб составляет 6—16 м, диаметр 76—150 мм. Уменьщение диаметра труб способствует увеличению интенсивности теплопередачи за счет увеличения их удельной поверхности, но приводит к повышению потери напора, за счет чего возрастает давление в змеевике. Для повышения коэффициента теплоотдачи к потоку в трубах и уменьшения скорости отложения кокса на стенках труб необходимо обеспечить массовую скорость сырьевого потока не менее 100—120 кг/(м -с). Верхний предел массовой скорости ограничивается линейной скоростью паров на выходе из печи, которая во избежание абразивного износа аппаратуры и трубопроводов не должна превышать 300 м/с. Перепад давления в радиантном змеевике не должен превышать 0,1 — [c.35]

Потерю напора на участке перефева, где имеется только одна фаза и где изменение скорости движения паров связано с изменениями температуры и давления по длине змеевика, рассчитывают также по уравнению Дарси —Вейсбаха [c.558]

Компрессор на битумных установках предназначены для обеспечения процесса окисления сжатым воздухом. Учитывая потери напора в змеевике реактора, компрессор должен обеспечить подачу воздуха давлением 0,7-0-,8 МПа (7-8 кгс/см ). Этому требованию удовлетворяют поршневые двухступенчатые компрессоры, а тарсже центробежные и винтовые машины. Их производительность и число зависят от произюдительности установки. Ниже приведены технические характеристики наиболее употребляемых компрессоров [c.79]

Предварительно задаемся величиной потерь напора в камере конвекции 1,5 кПсм , тогда среднее избыточное давление в конвективном змеевике составит [c.145]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология