Смешение удельный расход мощности

При полимерном загущении воды на Арланском месторождении для повышения эффективности поставляемого промышленностью 8%-ного геля ПАА в установке подготовки раствора предусмотрена возможность гидролиза реагента в результате ввода в систему каустической соды. Эта установка (рис. 4.12) позволяет готовить растворы на базе как гелеобразных, так и порошковых реагентов. Для этого на установке имеются гидросмесители с турбинами, бункер со шнековым погрузчиком и загрузочная емкость. Для гидролиза ПАА используется специальное устройство (рис. 4.13), состоящее из серии сообщающихся между собой цилиндрических колонок с вмонтированными внутри них электрическими нагревателями — ТЭНами мощностью 21 кВт каждый. Все ТЭНы снабжены автономными пультами управления. Смешение раствора ПАА с каустической содой осуществляется центробежным насосом, а подача МаОН из мерной емкости — дозировочным насосом. Подобное элект-рогидролнзное устройство, по мнению разработчиков, позволяет повысить вязкость рабочего раствора гелеобразного ПАА с 2—3 до 4—6 мПа-с при тех же удельных расходах реагента или сократить расход реагента в 2 раза при неизменной вязкости раствора. Гидролиз 1%-ного раствора ПАА осуществляется 40%-ным раствором ЫаОН, раствор которого составляет 120— 140 кг на 1 т 8%-ного геля ПАА. Время процесса 20 ч, температура 30—40°С. [c.113]

По ориентировочным подсчетам, потребление оборотной воды на перспективном НПЗ (при таком же состоянии водоблоков, как на существующих НПЗ, составит 110 000—120 000 м ч. При улучшении качества оборотной воды, увеличении охладительного эффекта градирен, частичном применении воздушного охлаждения и пропанового холода общее потребление оборотной воды составит 80 000—85000 м ч, в том числе 48 000 м ч на нефтехимические производства. Применение пропанового холода на установках, получающих углеводородное сырье для нефтехимии, позволит сократить (потребление оборотной воды на нефтехимической части завода на 25%. Из системы водоснабжения перспективного НПЗ исключена система барометрических вод, что достигается заменой на установках АВТ барометрических конденсаторов смешения на конденсаторы поверхностного типа. Для перапек-тивного НПЗ мощностью 12 млн. т год при глубокой переработке на нем высокосернистых нефтей удельный расход воды на 1 т переработанной нефти оо1ставляет для свежей воды 4,1 м 1т для оборотной (ВОДЫ 64,3 лг /г. [c.216]

Горелки внешнего смешения (диффузионные) могут успешно работать без проскоков пламени практически при любых скоростях истечения газа и воздуха, при любом подогреве компонентов горения, в том числе и до температур, превышающих температуру самовоспламенения газа, и без водяного охлаждения носика, что повышает надежность их работы. Работу диффузионных горелок можно существенно улучшить, если применить в них многоструйную подачу газа в поток дутьевого воздуха (см. рис. 8, в). Исследования [20] показали перспективность применения многоструйных диффузионных горелок в циклонных реакторах при высоких подогревах воздуха. При удельной тепловой мощности циклонного реактора до 9 МВт/м и коэффициенте расхода воздуха 1,08—1,1 даже недостаточно совершенные многоструйные диффузионные горелки, имевшие всего лишь семь газовьшускных отверстий, обеспечивают выгорание основной части топлива в головной части циклона (до 98% к сечению, отстоящему от крышки циклонного реактора на 0,7Лц). На качество горения при использовании диффузионных горелок оказывает заметное влияние коэффициент расхода воздуха, особенно при низких его значениях. Величина оптимального коэффициента расхода воздуха несколько выше, чем у горелок предварительного смешения, и для исследованных типов диффузионных горелок составляет 1,08-1,1. [c.23]

Турбулентный режим. Критериальное уравнение мощности. РПА широко применяются для интенсификации процессов химической технологии, протекающих в условиях турбулентного режима. В этом случае, как было показано в разделе 3.2, в качестве критерия эффективности процесса смешения целесообразно использовать удельный расход энергии. Отсюда вытекает необходимость разработки методов расчета затрат мощности при турбулентном течении в РПА. [c.105]

Изучение температурных полей в сечениях реактора при использовании двух горелок предварительного смешения с нормальными смесителя.ми показало, что разница температур газов в сечении, отстоящем от крышки реактора на 0,4 )ц не превышала 150 °С (удельная мощность реактора 7 МВт/м , подогрев воздуха до 500 °С, коэффициент расхода воздуха 1,05). Еще меньшая неравномерность температур наблюдалась при отоплении с помощью четырех горелок. [c.80]

Повышение скорости вращения роторов, при соответствующем сокращении продолжительности смешения, увеличивает потребляемую при смешении мощность, однако удельный расход электроэнергии практически не изменяется, а в некоторых случаях даже несколько уменьшается (табл. 8). Это говорит о том, что при сокращении продолжительности смешения только за счет увеличения скорости вращения роторов энергозатраты на приготовление смесей не увеличиваются. [c.33]

Скорость вращения роторов об мин Температура смесительной камеры в начале цикла -С Продолжи- тельность смешения мин Температура смеси при выгрузке С Расход охлаждающей воды м /час Максимальная потребляемая мощность кет Удельный расход электроэнергии квт-ч/беч [c.33]

Таким образом, повышение давления верхнего затвора на смесь увеличивает мощность, потребляемую электродвигателем смесителя, однако удельный расход электроэнергии практически не изменяется (при пропорциональном уменьшении времени смешения). [c.36]

Изучение температурных полей в сечениях реактора при работе на двух горелках предварительного смешения с нормальными смесителями при удельной мощности реактора 7 МВт/м , подогреве воздуха до 500° С и коэффициенте расхода воздуха 1,05 показало, что разница в температуре газов в сечении, отстоящем от крышки реактора на 0,4D , не превышала 150° С. Еще меньшая неравномерность температур наблюдалась при четырехгорелочном варианте отопления. [c.25]

Порядок загрузки инг1)е-диентов Скорость вращения роторов об мин Продолжи- тельность смешения мин Максимальная потребляемая мощность кет Удельный расход электроэнергии квгП ч1беч [c.34]

Согласно данным технико-эконохмического расчета, при изготовлении протекторных смесей из порошкообразных композиций в смесителе непрерывного действия удельные капитальные вложения на 1 т смеси на 20—25%, эксплуатационные расходы— на 25—30%, приведенные затраты — на 25—30% ниже, чем при получении этих смесей двухстадийным способом смешения в закрытых резиносмесителях большой единичной мощности. [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология