Хлор, производство удельный расход электроэнергии

При повышении концентрации щелочи в католите до 160 г/л, по данным фирмы, выход по току снижается до 94,6—95,1%, производство хлора и каустической соды электролизером соответственно несколько сокращается, а удельный расход электроэнергии на производство увеличивается по сравнению с данными, приведенными в. табл. 3-11. [c.208]

Электролизеры Даймонда работают с высокой плотностью тока и сравнительно высоким удельным расходом электроэнергии. В середине 50-х годов на установках, оборудованных электролизерами этого типа, в США производилось 6% общего объема производства хлора °. В конце 50-х годов появилось сообщение об оснащении некоторых новых заводов электролизерами Даймонда на нагрузку 30 ка. В последние годы электролизерами Даймонда заменяются также электролизеры устаревших конструкций на действующих заводах. По указанным выше сообщениям, электролизеры Даймонда, рассчитанные на номинальную нагрузку 30 ка, нормально работали при нагрузке 34 ка. [c.225]

При использовании ртутных выпрямителей применение выпрямленного тока повышенного напряжения приводило, кроме экономии капитальных затрат, и к значительному сокращению удельного расхода электроэнергии в производстве хлора и каустической соды. При переходе от напряжения 275 в к напряжению на серии 825 в к. п. д. преобразовательной подстанция, оборудованной ртутными выпрямителями, возрастает с 88 до 94%, что соответствует снижению удельных затрат электроэнергии переменного тока на 6%, или на 170—200 квт-ч на 1 т хлора в зависимости от типа применяемых электролизеров, плотности тока и других условий эксплуатации. Столь значительные технико-экономические выгоды, достигаемые при повышенном напряжении, оправдывали связанное с этим усложнение оборудования цеха электролиза. [c.246]

Повышение температуры процесса электролиза часто используют в производстве хлора и каустической соды, при электролизе воды и в других процессах для уменьшения удельного расхода электроэнергии. Применение МИА вместо графитовых анодов в производстве хлоратов позволяет увеличить рабочую температуру электролиза от 35—40 до 60—70°С и более и существенно снизить напряжение на электролизере. При использовании графитовых анодов рабочая температура электролиза в этом процессе ограничена резким снижением стойкости анодов при температуре выше 40°С [4]. [c.39]

Широкое использование в производстве хлора получили оксидно-рутениевые титановые аноды (ОРТА). На оксидно-рутениевых анодах перенапряжение выделения хлора невелико, и напряжение на электролизере и удельный, расход электроэнергии снижаются по сравнению с соответствующими показателями на графитовых анодах [80, 161]. [c.203]

Процессы разряда ионов металла протекают на катоде практически без перенапряжения в отличие от разряда водорода. Поэтому косвенные методы электролиза соляной кислоты могут быть проведены с меньшим напряжением на ячейке электролизера и более низким удельным расходом электроэнергии. Одновременно упрощается конструкция электролизера, так как при электролизе образуется только один газообразный продукт — хлор и нет необходимости в устройствах для разделения газовых электродных продуктов. Однако при этом необходимо осуществлять дополнительные стадии растворения выделяющихся на катоде металлов либо перевода ионов металла из низшей валентности в высшую для регенерации исходного электролита. Это усложняет схему производства, требуется дополнительная аппаратура и возрастают затраты. [c.254]

Пути интенсификации электролиза с ртутным катодом. Техника электролиза с ртутным катодом за период 1960—1970 гг. претерпела существенные изменения. Нагрузка электролизеров за этот период возросла со 100 до 300 кА, и в ближайшие годы следует ожидать освоения электролизеров на 500 кА и более. Благодаря внедрению окисно-рутениевых электродов межэлектродное расстояние уменьшилось с 3—5 до 0,5—1 мм, плотность тока повысилась с 8—10 до 13 кА/м . Такое возрастание плотности тока при одновременном уменьшении межэлектродного расстояния не привело к заметному росту расхода электроэнергии на производство 1 т хлора. За счет увеличения наклона днища удельная закладка ртути уменьшилась от 20 до 11 кг/кА. [c.171]

Таким образом, влияние концентрации исходного хлора на величину работы сжатия при данном коэффициенте сжижения весьма велико и определяется в основном значением удельной газовой постоянной для исходного хлоргаза данного состава. В меньшей мере оно зависит от величины конечного давления сжатия. В практических условиях производства жидкого хлора (см. выше) возможности изменения температуры сжижения, определяемые параметрами холодильной установки, а также изменения конечного давления сжатия, обусловленного технической характеристикой применяемых компрессоров, крайне ограничены. Поэтому изменение состава хлоргаза приводит к соответствующим изменениям коэффициента сжижения, расхода электроэнергии и охлаждающей воды. [c.45]

Смета производства. План должен быть обоснован техническими расчетами, основой которых являются устанавливаемые удельные нормы расхода основных и вспомогательных материалов электроэнергии, коагулянта, хлора, топлива и др. [c.443]

При опускании анодов уменьшается расстояние между электродами и снижаются потери напряжения на преодоление омического сопротивления электролита. Однако при сближении анод с катодом возникают условия для увеличения потерь, обусловленных взаимодействием хлора с амальгамой натрия и образованием исходного продукта — хлористого натрия. Помимо того, воз 1икает опасность образования эпизодических коротких замыканий между анодом и ртутным катодом. Минимальный удельный расход электроэнергии на производство достигается при оптимальном расстоянии между электродами. Обычно на практике в электролизерах с ртутным катодом стараются поддерживать межэлектродное расстояние 1—3 мм. [c.165]

При электролизе раствора Na l получаются в эквивалентных количествах три продукта хлор и менее дефицитные щелочь и водород. Это заставляет изыскивать, такие способы производства, в которых получался бы только хлор (при низком удельном расходе электроэнергии). Среди таких способов наиболее интересны процессы, позволяющие утилизировать абгазный хлористый водород—побочный продукт при получении ряда хлорпроиз-водных веществ. [c.83]

Затраты электроэнергии на производство хлора и каустической соды являются одним из основных технико-экономических показателей этого процесса. Удельный расход электроэнергии постоянного тока на единицу получаемой продукции пропорци- [c.77]

Электролиз соляной кислоты косвенными методами можно вести при меньшем напряжении на ячейке и с меньщим удельным расходом электроэнергии на производство хлора. Несколько упрощается конструкция электролизера, так как в процессе электролиза образуется только один газ и отпадает необходи- [c.285]

Если выделяющийся при электролизе водород не используется,, можно снизить напряжение на ячейке и уменьшить удельный расход электроэнергии на производство хлора, проводя электролиа с деполяризацией пористого катода воздухом или кислородом [337]. [c.261]

Фирма Кребс приспособила электролизеры типа N для производства хлората натрия с малоизнашивающимися анодами с активным покрытием на основе диоксида рутения и естественной циркуляцией электролита для получения растворов гипохлорита натрия. Эти электролизеры при электролизе морской воды позволяют получать растворы гипохлорита натрия концентрацией 0,2 г/л при удельном расходе электрической энергии 5,55 кВт-ч/кг активного хлора [117, с. 7—8]. При получении более концентрированных растворов гипохлорита натрия и работе на растворах Na l расход поваренной соли составляет 8—10 кг, а электроэнергии 8—9 кВт-ч на 1 кг активного хлора. [c.29]

На 1 т метиленхлорида получают 0,4—0,5 т хлороформа 3,5—4,0 т хлороводородной кислоты 0,1 т кубовых остатков (сжигают или направляют на получение перхлоруглеродов) 0,20—0,25 т отработанной H2SO4, пригодной для производства сульфата натрия. Удельные расходы сырья и энергоресурсов составляют метан — 390 м хлор — 2,00 т электроэнергия — 200 кВт-ч водяной пар — 9 ГДж. [c.67]

Удельный расход сырья, реагентов и энергоресурсов в производстве гексахлОр- -ксилола л-ксилол — 0,535 т хлор — 1,950 т триэтилфосфат — 0,1 кг порофор — 4,5 кг хлороформ— 35 кг NaOH (каустическая сода) — 150 кг электроэнергия— 1140 кВт-ч водяной пар — 33,6 ГДж вода — 104 м . [c.159]

Выбор компрессионных установок для производства жидкого хлора определяется необходимой холодопроизводительностью и температурой сжижения СЬ- При использовании метода глубокого охлаждения и двухступенчатого сжижения следует учитывать, что снижение температуры приводит к резкому уменьшению холо-допроизводительности установок (рис. 42), увеличению расхода электроэнергии и вынуждает применять дорогостоящие многоступенчатые установки. В этом случае уменьшение холодопронзводи-тельности связано с тем, что испарение хладоагентов приходится вести при низких температурах, вследствие чего увеличивается удельный объем засасываемых компрессором сухих насыщенных паров. Например, удельный объем сухих насыщенных паров аммиака при —15 и —45 °С составляет соответственно 0,5087 и 2,006 м кг, для фреона Ф-12 соответственно 0,093 и 0,305 м /кг. Холодопроизводительность же компрессора определяется весовым [c.109]