Контактные массы неравномерность температур

Четырехслойные контактные аппараты имеют суточную производительность 60, 120 и 240 ш серной кислоты. Они просты для обслуживания и надежны в эксплуатации, обеспечивают высокий процент контактирования и занимают небольшую площадь. Однако чистка и ремонт теплообменных труб связаны с трудностями, так как необходима предварительная выгрузка контактной массы. Кроме того, описанные контактные аппараты сложны в изготовлении газовые потоки в теплообменниках и в аппарате распределяются неравномерно, вследствие чего температура газа по сечению аппарата неодинакова. [c.219]

Неравномерность температур на входе в слой. Оптимальный режим определяется при условии равномерного распределения температур и концентраций в поперечном сечении слоя катализатора и при одинаковой температуре на входе в каждый слой во всех его точках. В действительности эту равномерность выдержать очень трудно, поэтому всегда наблюдаются отклонения от средней температуры. Отклонения от оптимальной температуры приводят к снижению степени превращения в слое и соответственно к ухудшению показателей работы всего аппарата. На рис. 1Х-34 и 1Х-35 приведены результаты расчета влияния отклонений от оптимального режима. На рис. 1Х-34 и 1Х-35, а показана зависимость необходимого избытка контактной массы по сравнению с оптимальным ее количеством от температуры /н на входе газа в слой катализатора (принималось, что степень превращения х в слое должна быть постоянной). Если избытка контактной массы нет, конечная степень 35 [c.547]

В аппарате типа К-58-5 реакционный газ неравномерно охлаждается по сечению аппарата. Наибольшая неравномерность температуры газа (30—40° С) создается в теплообменнике после 2-го слоя контактной массы. Для выравнивания температурного поля перед 3-м слоем катализатора целесообразно устанавливать газовый смеситель. [c.563]

После перехода на рабочую схему нагрузка по газу доводится до 60-90 % проектной и проводится регулирование температур по слоям в соответствии с требованиями технологического режима. В начальный период после пуска, особенно при пониженной нагрузке, желательно работать на газе с объемной долей 302 6,0-6,5 и не повышать температуру на входе в первый слой сверх 430 °С. Необходимость повышения этой температуры бывает вызвана только большой неравномерностью температур газа по сечению аппарата на выходе из слоя, что связано с загрузкой в первый слой недостаточного количества контактной массы или недостаточной ее активностью. [c.61]

При расчетах оптимального режима принимается равномерное распределение температур и концентраций в поперечном сечении слоя. На практике по разным причинам имеются отклонения от средней температуры, что может приводить к снижению степени превращения, поэтому необходим избыток контактной массы, компенсирующий неравномерность параметров в аппарате. [c.185]

На рис. 7-30,6 приведены расчетные данные, которые учитывают необходимое увеличение количества контактной массы, позволяющее при изменении температуры газа на входе в слой сохранить оптимальное значение общей степени превращения. Из данных следует, что некоторая неравномерность температуры газа на входе в слой катализатора может быть компенсирована соответствующим [c.232]

Построив диаграмму такого процесса в координатах степень контактирования—температура, можно убедиться, что, благодаря отводу тепла от катализатора в процессе реакции, здесь, как и в упомянутых выше аппаратах типа Тентелевского завода, создается гораздо более совершенный температурный режим, чем в условиях двухступенчатого адиабатического контактирования. Несмотря на это, контактные аппараты с двойными теплооб.мен-ными трубками на практике себя не оправдали. Оказалось, что в аппаратах большого диаметра газовый поток вследствие восходящего направления горячего газа в основном слое катализатора распределяется по сечению аппарата неравномерно. В результате этого в отдельных зонах аппарата происходят местные перегревы катализатора или излишнее его охлаждение. То и другое ведет к удалению процесса от оптимального температурного режима, и весь процесс контактирования становится неустойчивым. Местные перегревы могут вызывать также понижение активности ванадиевой контактной массы. Частицы катализатора прикипают к поверхности стальных теплообменных труб, затрудняя теплопередачу. [c.197]

Исследованы температуры на входе в слой контактной массы и на выходе из него в условиях неравномерных температурных полей и предложен способ определения средней температуры. Рассмотрена возможность определения степени контактирования по средним температурам. Илл. 2. [c.303]

В аппаратах с двойными теплообменными трубами хотя и обеспечивается нужное распределение отвода тепла по высоте слоя контактной массы, оптимальный температурный режим не может быть осуществлен вследствие неравномерного распределения температуры по горизонтальным сечениям аппарата. До устранения этого недостатка от применения аппаратов с двойными теплообменными трубами следует воздержаться. [c.486]

Таким образом, основные требования, предъявляемые к стадии разваривания, — это равномерный прогрев массы в контактном устройстве до заданной температуры, соблюдение правильного соотношения продолжительности и температуры варки и сведение до минимума неравномерности прохождения отдельных частиц развариваемой массы через аппарат. [c.92]

Проточно-циркуляционный метод испытания активности контактных масс позво-яет вести процесс контактирования в режиме идеального смешения, практически ри отсутствии градиентов концентраций и температур, и дает возможность непосред-твенно измерять скорость реакции. Этот метод допускает исследование зерен ката-изатора любой крупности и формы без предварительного измельчения. Можно спытывать даже отдельные зерна или кольца, но в этом случае необходимо довольно ольшое соотношение скоростей циркуляции и газового потока, чтобы наблюдаемая корость реакции не зависела от неравномерности прохождения реакционной смеси о сечению реактора. [c.509]

Отходящие газы, содержащие сернистый ангидрид, поступали тангенциально в нижнюю часть кольцевого пространства, образованного стаканом с катализатором и обечайкой аппарата. При такой подаче газа неравномерность температур по сечению слоя катализатора незначительна, поскольку тепловые потери поверхности аппарата в окружающую среду происходили за счет тепла поступающего газа, а не слоя катализатора. Замер температур и отбор проб газа для анализа осуществлялись перед входом газа в слой катализатора и на выходе из него. В качестве катализатора использовали контактную массу СВД в виде колец размером 18X18X4 мм и гранул высота слоя катализатора 450 мм. [c.138]

Выше было показано, что для достижения оптимальной температуры интенсивность отвода тепла по слою контактно массы должна быть неравномерной в начале слоя контактной массы должно отводиться тепла во много раз больше, чем в конце. Это условие в аппарате рассматриваемой конструкц П1 не соблюдается. Действительно, количество тепла, отнимаемое от 1 лг" контактной массы, равно [c.477]