Истечение газов и паров скорость

При истечении сжатого пара или газа (воздуха), пренебрегая потерями в насадке и при условии ро>Ркр, скорость истечения можно определить по следующим формулам [1-2] [c.402]

При истечении в атмосферу газа (пара,. .., воздуха) под высоким давлением происходит резкое изменение объема этого газа. В этом случае необходимо учесть его сжимаемость. Пренебрегая потерями в насадке, из которого происходит истечение совершенного газа, и влиянием веса газа, можно определить скорость адиабатического истечения по формуле Сен-Венана-Венцеля [c.74]

Истечение газов и паров отличается от истечения жидкости тем, что при истечении из отверстия или сопла газов одновременно с увеличением линейной скорости и уменьшением давления происходит их расширение с увеличением удельного объема. [c.86]

Для того чтобы выяснить, какое расстояние должно быть между наружными краями колпачков, необходимо ясно представить картину барботажа. При малых скоростях пара при прохождении пара в жидкости возникает пузырьковый режим барботажа, характеризующийся тем, что сквозь щели колпачков выходят отдельные пузыри пара. При увеличении скорости отдельные пузыри сливаются и образуют струи. Эти струи, вытекая в среду, обладающую значительно большей плотностью, распадаются на п ыри. Участок сплошной струи получил наименование факела, а этот режим барботажа назван струйным. Скорость течения пара, при которой пузырьковый режим барботажа переходит в струйный, носит название критического. Для случая истечения газа в жидкость через круглые отверстия Аксельрод и Дильман [7 ] предложили формулу [c.152]

Для получения пузырькового режима истечения скорость паров агента в соплах должна быть небольшой — порядка 1 м/с, хотя в работе 110] указывается на возможность осуществления в некоторых случаях пузырькового режима при скоростях на выходе из сопла до 10 м/с. При пузырьковом режиме скорость паров, отнесенная к полному сечению аппарата, меньше 0,1 м/с, при этом практически отсутствует взаимодействие пузырьков даже при истечении газа в жидкость, а тем более в случае истечения пара, когда вследствие конденсации происходит уменьшение размера пузырька по высоте барботажного слоя. [c.78]

Для обдувки обычно используют воздух с комнатной температурой. Дополнительно к обычной обдувке в ряде патентов [28, 29] предусматривают подачу горячего воздуха или пара непосредственно под зеркало фильеры, в основном с целью защиты ее от охлаяда-ния. Известный интерес представляет использование подачи горячего газа в процессе производства сверхпрочного полиэфирного волокна, описанного в патенте [30] фирмы Дюпон . Согласно описанию, формование осуществляют при малых значенпях натяжения нити, порядка 1 мН/текс (0,1 гс/текс). Для замедления затвердевания нити верхнюю часть прядильной шахты нагревают или подают в нее воздух или инертный газ с температурой 300 °С. Б нижней части шахты нить резко охлаждают. В случае применения фильер с диаметром отверстий 0,3 мм отношение скорости намотки к скорости истечения расплава — менее 70. После ориентационного вытягивания в атмосфере перегретого пара с горячими подающими роликами (140 С) или после двухстадийного вытягивания с общей кратностью 5,7—10 получают нити с прочностью 0,9—1,35 Н/текс (90—135 гс/текс). О промышленном выпуске полиэфирных нитей с указанной максимальной прочностью в литературе данных не имеется. [c.200]

Горелки для сжигания двух видов топлива конструктивно похожи на газовые горелки, поскольку газ в них является основным видом топлива. Однако дополнительно они оборудованы устройствами для подачи жидкого топлива в горелочный камень или в камеру смешения газа с воздухом. Конструкции двухтопливных горелок, которые, как правило, используются в паровых котлах и котлах электростанций, самые разнообразные, но в них используется принцип внешнего струйного смешения. В этом случае отпадает проблема подачи вторичного воздуха для сжигания жидкого топлива, но возникает необходимость использования механических распылительных форсунок высокого давления или системы распыления паром, так как скорость истечения воздуха в газовой горелке недостаточна для обеспечения качественного распыления жидкого топлива. [c.122]

Плотности Рср = 80 кг/м соответствует величина паросодержания ф = 0,92. В пограничном слое струи паросодержание изменяется от единицы на внутренней границе до нуля на внешней, т.е. представлены все возможные состояния между паром и жидкостью пар, пар с каплями жидкости, пена, барботажный слой, жидкость. Авторы работы [10] установили, что даже при струнном режиме значительное количество газа переносится пузырьками. Так, при скоростях истечения от 2,5 до 80 м/с для сопел диаметрами 2—10 мм отношение количества газа, переносимого пузырями, к количеству газа, перенесенного в чисто струйном потоке, составляет соответственно 0,64 и 0,33. [c.83]

ПО диаграммам состояния. По ним МОЖНО определить упругость паров при данной температуре, давление перегретых паров (газовой фазы) при данных условиях, удельный объем и плотность жидкой, паровой и газовой фаз, их теплосодержание (энтальпию), теплоту парообразования, степень сухости и влажности паров, работу сжатия газа компрессором и повышение температуры при сжатии, эффект охлаждения жидкости и газа при снижении давления (дросселировании), теплоемкость при постоянном давлении или постоянном объеме для жидкой, паровой и газовой фаз, скорость истечения газа из сопел газогорелочных устройств. [c.30]

Режим равномерной работы наступает при дальнейшем увеличении скорости газа (до 1 м/с). При этом увеличивается высота зоны пены и уменьшается высота зоны собственно барботажа. В известных условиях зона собственно барботажа исчезает полностью и возникает так называемый пенный режим. Равномерный режим работы колпачковых тарелок характеризуется полным раскрытием прорезей всех колпачков и струйным движением газа (пара) через жидкость. В ситчатых тарелках истечение газа (пара) в жидкость происходит через все отверстия. [c.214]

При истечении сжатого пара или газа (воздуха), пренебрегая потерями в насадке и при условии скорость истечения можио определить по [c.402]

Сокращение подачи пара вызывает перегрев реакционных труб, ухудшает процесс конверсии метана, способствует быстрому разрушению катализатора и отложению элементарного углерода на его поверхности. Поэтому работа при уменьшенной подаче пара, а тем более без него, не допускается. Возможен отрыв пламени от горелки. Это происходит при нарушении автоматического регулирования давления отопительного газа, при значительном повышении скорости истечения газов во время разжига горелок и при выключении части горелок. Несвоевременно замеченный отрыв пламени может привести к образованию взрывоопасной, смеси в топке печи. [c.51]

Барботажные устройства (рис. 10.3,в) используются в процессах массопереноса наиболее часто. Такое устройство представляет собой секцию, заполненную до определенной высоты жидкой фазой в нижней части секции размещено газо-(паро-)распределительное устройство ( тарелка ) — колпачковое, ситчатое, клапанное или другое (на рисунке эти конструкции показаны схематически). Газовая фаза диспергируется в этом устройстве (это приводит к увеличению поверхности межфазного контакта) и барботирует через слой жидкости. Число колпачков и клапанов на тарелке достигает десятков (в крупных аппаратах — сотен). Ситчатые устройства обычно отличаются меньшим гидравлическим сопротивлением газовому потоку они, однако, весьма чувствительны к загрязнениям. Над жидкостью расположена сепарационная зона, снижающая унос капель газовым (паровым) потоком, т.е. перемещение жидкости в направлении, противоположном движению ее основного потока (обратное перемешивание в терминах структуры потоков). Жидкость организованно, через сливные трубки или карманы, транспортируется на расположенную ниже секцию (непровальные тарелки) либо — в отсутствие сливных устройств — уходит с тарелки за счет провала через отверстия по законам истечения (ситчатые провальные тарелки). Скорость газа в барботажных устройствах ограничена возникновением заметного уноса капель газовым (паровым) потоком. [c.747]

Преимущества генерации аэрозолей методом смешения в струе привели к постановке ряда теоретических и экспериментальных работ. Среди них следует выДелить, как наиболее систематичные работы 2 в которых было изучено влияние различных факторов на образование аэрозолей при истечении горячих паров глицерина из сопла в холодную атмосферу. В соответствии с теорией, эти исследования показали, что изменяя скорость смешения потоков, можно в известных пределах регулировать размер частиц, получаемых при конденсации. Если скорость смешения мала, г(у конденсация происходит на посторонних ядрах, присутствующих в газах. При этом пересыщение никогда не достигает большой величины, и получающийся аэрозоль состоит из крупных частиц. При быстром же смешении система может достичь такого высокого пересыщения, при котором путем спонтанной конденсации [c.35]

При помощи масс-спектрометра можно проводить определения молекулярного веса газов и паров. Как известно, скорость истечения газа через малое отверстие зависит от молекулярного [c.235]

Определение парциального давления паров веществ. Если чистый газ направляют в ионизационную камеру через капилляр, при-че.м скорость откачки и другие условия течения газа сохраняются постоянными, то интенсивность ионного тока для какого-либо иона в масс-спектре соединения пропорциональна давлению газа внутри ионного источника, которое определяет частоту столкновений при ионизации. Давление в ионном источнике в свою очередь пропорционально давлению пара (газа) в системе напуска, причем молекулярное истечение газа не меняет этого давления. [c.43]

Дисперсность распыла зависит от скорости истечения газа из форсунки, физических свойств газа и раствора, геометрических размеров форсунки, отношения количества газа к количеству распыливаемого раствора. Последний фактор оказывает особенно большое влияние при распылении вязких растворов. С увеличением скорости истечения пара или сжатого воздуха распыл получается более тонким. Чем больше расход сжатого воздуха на единицу массы распыливаемого раствора, тем равномернее получается распыл. Распыливанию жидкости пневматическими форсунками посвящена работа [17]. Эксперименты проводились при изменении скоростей воздуха от 43 до 121 м/сек, жидкости — от 0,55 до 2,3 м/сек. Расчетные формулы, полученные в этой работе для определения среднего весового диаметра капель 64,3, имеют вид [c.63]

При равных начальных давлениях и температурах природный газ (метан) обладает наибольшей скоростью истечения, меньшей — пар и более низкой — воздух (рис. 13-5, б). При истечении холодного газа и воздуха скорости их значительно ниже, чем скорость насыщенного пара особенно воздуха. [c.334]

Обычно рассматривают истечение пара или газа через сопло (насадок). В зависимости от назначения сопла бывают суживающиеся, цилиндрические и расширяющиеся. Скорость, которую рабочее тело приобретает при выходе из сопла, называют скоростью истечения. Количество (массу) рабочего тела, выходящее из сопла за секунду, называют секундным расходом. Истечение пара или газа считают адиабатным, так как скорости истечения настолько велики, что за время пребывания вещества в сопле между ним и окружающей средой практически нет теплообмена. [c.35]

Ес.пи пористое твердое тело входит в контакт с газом или паром в изолированном сосуде, уменьшается давление газа и увеличивается вес твердого тела, так как газ поглощается пористым твердым телом. Эти изменения наступают обычно не мгновенно, а требуют некоторого времени, т. е. поглощение газов, так же как и адсорбция растворенных веществ пористыми адсорбентами, характеризуется определенной скоростью— равновесие наступает лишь по истечении некоторого времени. [c.72]

Протекание пара через сопло. Истечение паров и газов через отверстия происходит с очень больщой скоростью, причем в лроцессе истечения, в от- [c.152]

Если пар или газ перед соплом находится не в состоянии покоя, а подходит к его входному отверстию с некоторой скоростью w м/сек, то скорост( истечения будет несколько больше вычисленной по уравнениям [c.153]

Выше было оговорено, что приведенный анализ течения через расходомерные устройства действителен только для скоростей, не превышающих скорости звука. Поскольку скорости в расходомерных устройствах иа практике могут иметь сверхзвуковые значения, следует рассмотреть условия движения газов и паров прн скоростях, превышающих скорость распространения звука, так как при таких скоростях коэффициент расширения е меняет свою величину. Характерной величиной здесь является критическое отношение давлений Рй1Р )кр при котором скорость течения в наиболее узком проходном сечении становится равной скорости звука. При дальнейшем понижении давления 2 расход среды не увеличивается, так как состояние потока в наиболее узком (критическом) сечении не изменяется, а происходит расширение газа с появлением сверхзвуковых скоростей за критическим сечением. Такая картина течения получается, например, при истечении газа в вакуум. При сверхкрнтическом перепаде давления следует измерять давление и температуру протекающей среды только перед дросселирующим органом, так как именно этими величинами определяется состояние среды в критическом сечении. Следовательно, отпадает необходимость измерений перепада давлений Рг—Р[. Изменение условий протекания обусловливается изменением начального Давления Рь [c.71]

П-5-1. Если в трубопроводах и технологической аппаратуре исключена возможность образования взрывоопасных концентраций паровоздушных смесей (серметизированная аппаратура, не содержащая окислителей, аппаратура и коммуникации под избыточным давлением или заполненные инертными газами или парами) скорости транспортировки жидкостей по трубопроводам и истечения их в аппараты не ограничиваются. [c.57]

Анализ результатов численного моделирования показал, что залповый выброс в атмосферу большого количества тяжелого газа приводит к существенному изменению начального поля скорости и характера турбулентности в атмосфере рис.6. В области источника наблюдалось радиальное гравитационное растекание газа со скоростями порядка 3-4 м/с в зависимости от устойчивости атмосферы и скорости ветра () рис.6. При небольших скорость гравитационного растекания распределялась приблизительно равномерно по всем направлениям (в том числе и с наветренной стороны). Отметим также, что как показали численные расчеты скорость течения сначала увеличивается до некоторой максимальной величины (3-4 м/с), затем, по мере удаления от источника уменьшается до значений, существенно меньших скорости ветра в невозмущенной атмосфере. Все это свидетельствует о преобладающем влиянии гравитационных эффектов на формирование результирующего течения в области источника. Начальное поле скорости практически полностью изменяется. На рис. 7 представлены некоторые результаты расчета полей концентрации в виде изолиний приземной концентрации, соответствующих нижнему (1,9 %) пределу воспламенения взрывоопасной пропано-бутановой смеси в воздухе. Для наиболее опасного, с точки зрения размеров опасной зоны, случая выброса (инверсия - Р ) численно исследована динамика развития облака тяжелого газа. Установлено, что на максимальное расстояние (приблизительно 430 м) взрывоопасное облако распространяется через 10 мин. Причем к этому моменту времени взрывоопасное облако распадается на несколько участков. Один - с концентрацией > 1,9 % непосредственно примыкает к источнику, центр другого находится на удалении примерно 330 м от источника. Через 1600 с после выброса опасное облако локализовано в радиусе 50 м от источника (рис. 7). Полученный результат свидетельствует о нестационарном характере развития облака и объясняется следующим. В соответствии с рассматр1шаемым сценарием аварии, в начальный момент времени имеет место мгновенный ныброс большого обьема паров СУГ ( ИОСЮ м ). В дальнейшем интенси. лость посту1ыенля газа в атмосферу (за счет теплообмена с окружающей средой) становится во много раз меньше этого начального выброса. По всей видимости максимальные размеры зоны газовой опасности определяются закономерностями развития первичного облака. По истечении определенного времени (в данном случае 1600 с), когда масса залпового выброса рассеивается в атмос )ере до безопасных концентраций, размеры опасной зоны определяются [c.108]

Опыт ведут до тех нор, пока не пропущено заданное количество сырья. Когда режим опыта установится, открываю т зажим на газовой линии, ведущей к газометру, включенному параллельзю газовым часам, и отбирают пробу газа на анализ. По истечении заданного времени подачу сырья прекращают и выключают обогрев печи. Когда выделение паров из печи прекратится и все пары в приемниках 9 сконденсируются, закрывают краны мерников н в систему подают азот для вытеснения оставшихся паров, предварительно отметив показания газовых часов. Перед продувкой азотом приемники 9 отключают и азот пропускают через реактор, холодильник и ловушку 8, выводной патрубок которой соединен с газовыми часами 11 для регулирования скорости подачи азота. [c.147]

В системе реакторного блока, в которой используется движущийся теплоноситель, требуется непрерывное перемещение твердых частиц между реактором и регенератором. В большинстве случаев это перемеш,ение осуш,ествляется по принципу пневмотранспорта, т. е. движущей силой является поток газа или паров механическое перемещение теплоносителя при помощи элеваторных устройств в настоящее время применяют редко. Пневмотранспорт крупных гранул и порошкообразных частиц оформляют по-разному, поскольку гидродинамика слоя крупногранулированных движущихся частиц и псевдоожиженного слоя неодинакова. В первом случае (рис. 21, а) гидростатический напор столба гранул и скорость их истечения практически не зависят от высоты этого столба. У основания линии пневмотранспорта имеется специальное устройство для захвата частиц газом. На рис. 21, а количество транспортируемого материала регулируется величиной зазора между трубами 1 и 4 внутри захватного устройства чем больше зазор, тем большее количество теплоносителя подхватывается газом при сближении концов труб производительность транспортера падает. Скорости витания крупных гранул теплоносителя значительны поэтому пневмотранспортеры такого типа работают при высоких скоростях транспортирующего газа (обычно не менее 20—30 ж/сек), а для крупного тяжелого теплоносителя —до 40 м/сек. [c.83]

ТОГО чтобы факел сохранял свою индивидуальность на всем протяжении зоны, где создается направленный теплообмен, каждое горелочное устройство должно быть достаточно мощным, так как малые факелы очень быстро растворяются в окружающей атмосфере. Нужная мощность факела достигается соответствующим выбором диаметра горелки и скорости истечения сред. Смешивающая способность горелки должна соответствовать потребной длине факела. По этой причине горелки для печей с развитым рабочим пространством могут быть очень простой конструкции, например даже труба в трубе. Для жидкого топлива предпочтительны форсунки высокого давления, дающие длинное сосредоточенное пламя. Выбор типа форсунки высокого давления, а также параметров распылителя (пар, воздух, сжатый газ) определяется длиной рабочего пространства печи. Например, для больших мартеновских печей более эффективны форсунки, в которых достигаются сверхзвуковые скорости распылителя (ДМИ, УПИ-Кидр.) напротив, для коротких мартеновских печей более целесообразны форсунки, из которых распылитель выходит с дозвуковыми скоростями, например форсунки Шухова. [c.321]

Методы получения кластерных частиц основаны на конденсации пара металла. Они отличаются по способам испарения металла (плазменное, термическое в ячейке Кнудсена, электроннолучевое) и по способам конденсации пара металла (сверхзвуковое истечение пара металла в вакуум, испарение в разреженной атмосфере инертного газа-метод газового испарения, криогенная конденсация пара металла на подложку, гомог. нуклеация металлич. пара и др.). Общее условие формирования ультрадисперсных частиц в таких системах-высокая скорость нуклеации при возможно меньшей скорости роста размеров частиц. Особое значение для получения ультрадисперсных частиц имеют взрывные методы напр., метод электрич. взрыва проводников может с успехом использоваться для получения кластерных частиц трудноиспаряемых тугоплавких металлов. Хим. методы получения кластерных частиц основаны на термич. и фотохим. [c.402]

Полученные выше уравнения соответствуют действительности, когда сопротивление перед наименьшим сечением имеет вид сужающегося сопла (фиг. 5.8, а), т е. когда не происходит больших и резких изменений в направлении потока. Если это предположение не выполняется и наблюдается существенное изменение формы профиля скоростей в наименьшем сечении, то поставленная задача значительно усложняется. Некоторым предельным случаем такой задачи можно считать отверстие с острыми краями в бесконечной пластине (фиг. 5.8,6). Протекание паров и газов через такие отверстия исследовали Чаплыгин и Франкл [3]. Они установили, что в этом случае критическое отношение давлений Лкв оказывается значительно меньше (для воздуха 0,037, для перегретого водяного пара 0,13) и что максимальный коэффициент истечения также уменьшается (для [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология