Зависимость скорости горения от соотношения компонентов

Рис. 23. Зависимость скорости горения смеси перхлората калия и полистирола от содержания алюминия в смеси при различном соотношении компонентов в исходной двойной смеси и различной дисперсности алюминия р = 40 атм)

Однако, основываясь па экспериментальных зависимостях скорости горения от дисперсности комионентов, соотношения компонентов, давления и т. д (см. г.лаву III), моншо сделать ряд заключений. Для обычных, неупорядоченных смесей размеры зоны влияния, по-видимому, значительно меньше, чем для упо- [c.116]

По своему назначению, свойствам компонентов, соотношению между компонентами и т. д. конденсированные смеси отличаются исключительно большим разнообразием. Соответственно абсолютная величина скорости горения и зависимость скорости горения от различных параметров могут сильно изменяться при переходе от одной группы смесей к другой. [c.123]

ЗАВИСИМОСТЬ СКОРОСТИ ГОРЕНИЯ ОТ СООТНОШЕНИЯ КОМПОНЕНТОВ [c.144]

Получены экспериментальные данные по основным параметрам горения модельных смесей линейной скорости горения, зависимости ее от природы и соотношения компонентов, содержания добавок-электролитов и по концентрационным пределам горения. [c.155]

Для пламен с реакцией нуле-пого порядка, когда скорость реакции не зависит от концентраций реагирующих компонентов, уравпепие (12.20) дает окончательное соотношение для скорости горения в зависимости от физикохимических свойств смесп (ро, Ь, Е) и состояния сгоревшего газа [c.182]

По вопросу о зависимости максимальной скорости горения от соотношения компонентов в смеси высказываются следующие соображения [8]. [c.101]

Первая стадия процесса определяется физико-химическими свойствами топливной смеси, а вторая стадия — диффузией и теплообменом. В зависимости от соотношения скоростей двух его стадий различают две предельные области. В первой из них — кинетической— скорость реакции гораздо меньше скорости диффузии реагирующих компонентов, и наблюдаемая скорость процесса совпадает с истинной скоростью химических реакций. Во второй области — диффузионной — скорость процесса всецело определяется переносом вещества в зоне горения, и он лимитируется фактором гидродинамической природы и в первую очередь смещением. [c.85]

Помимо систем с монодисиерспымп фракциями большой практический интерес представляют системы, где исследуемый компонент взят в виде смеси двух узких фракций, существенно отличающихся по дисперсности. Для таких систем можно исследовать зависимость скорости горения от соотношения между крупной и мелкой фракцией, от размера крупной фракции (при постоянном размере мелкой фракции) и, наоборот, от размера мелкой фракции (при постоянном размере крупной фракции) и т. д. Естественно, что зависимость скорости горения от дисперсности в данном случае является сложной и менее наглядной. [c.134]

В качестве реакционноспособных модифицирующих добавок, замедляющих горение олигоэфирных композиций, могут выступать сшивающие агенты (например, 2,4- или 2,5-дибромстирол) [127, 133]. По механизму действия к ним близки хорошо совмещающиеся с ненасыщенными алкидами и образующие с ни1Ш сополимеры в тонком слое непредельные соединения типа выше упомянутых производных 1,3-алкадиен-1 фосфоновых кислот (а. с. 526626, 834053 СССР). Исследование процесса сополимеризации (галоген) ароматических эфиров 2-метил-1,3-бутадиен-1-фосфоновой кислоты с алкидом ПФ-069 при разном соотношении компонентов в исходной смеси, варьировании природы инициирующей системы, температуры и продолжительности отверждения показало [145], что введение небольших количеств модификатора увеличивает скорость отверждения и выход пространственно-сшитого полимера. При этом фосфорорганическое соединение более чем на 80 % входит в трехмерную сетку за счет сополимеризации и реакции Дильса— Альдера. Полученные таким образом прозрачные пленки и покрытия самозатухают по вынесении из пламени уже при массовой доле фосфорсодержащего компонента 5—15 %, что соответствует в зависимости от исходного (галоген) ароматического эфира 2-метил-1,3-бутадиен-1-фосфоновой кислоты содержанию в пленке 1,6 % Р, 0,7 % Р + 3,3 % С1 или 0,2 % Р + 3,1 % Вг. Аналогичные результаты получены при исследовании [c.102]

Анализ современных теоретических моделей и экспериментальных результатов показывает, что при изучении механизма горения смесевых топлив необходимо учитывать процессы смешения окислителя и горючего, возможность осуществления кинетического и диффузионного режимов в зоне химической реакции, существование режимов контактного горения, зависимость скорости горения от дисперсности компонентов, соотношения окислитель—горючее и химической природы самого горючего, нестационарность процессов тепло- и массопереноса в зонах горения, неодномерность структуры зон горения. [c.298]

Необходимо подчеркнуть, что каяедый из перечисленных параметров влияет на скорость горения топлив не изолированно, а в тесной связи друг с другом. Так, например, зависимость скорости горения от давления тесно связана с соотношением ко шонентов в топливе, а в ряде случаев — также и с дисперсностью и начальной температурой. Е> свою очередь давление может влиять на зависимость скорости горения от соотношения компонентов и т. д. [c.77]

Значения коэффициента р зависят от природы комнонентов топлива, размера частиц окислителя, соотношения компонентов, технологии приготовления топлив. Смесевые твердые ракетные топлива имеют меньшую температурную чувствительность скорости горения, чем гомогенные топлива. Р1ужно отметить, что определение указанных зависимостей скорости горения от давления и начальной температуры производится, как правило, экспериментальным путем. [c.78]

Рис. 6. Зависимость температурного коэффициента 3 = =(1 пт1с1То град от соотношения компонентов а для смеси СзНз —воздух [211 Вертикальной штриховой линией показано положение максимума скорости горения

Для пламен с реакцией нулевого порядка, когда скорость реакции не зависит от концентраций реагирующих компонентов, уравнение (12.20) дает окончательное соотношение для скорости горения в зависимости от физикохимических свойств смеси (ро, Ь, Е) и состояния сгоревшего газа (Тмакс, > макс). Но ДЛЯ практически важных случаев, пламен с реакцией порядка выше нулевого, необходимо определение фактических концентраций реагирующих компонентов в зоне реакции, вблизи с учетом происходящего параллельно кондуктивиому переносу тепла диффузионного перемешивания свежего газа с продуктами сгорания, согласно (12.9). Для сведения уравнений (12.8) и (12.9) к одному, необходимо иметь определенное соотношение между изменениями температуры и концентраций, например, горючего по ж в пламени. Наиболее просто такое соотношение получается, если предположить равенство [c.182]

Флегматизация взрывчатых систем. Если при фиксированном соотношении содержаний горючего и окислителя в их смеси возрастает концентрация инертных компонентов, температура горения понижается и уменьшается величина ц , так как на нагревание дополнительных компонентов смеси продуктов сгорания затрачивается энергия химического превращения. Этим обусловлена зависимость пределов взрываемостн от содержания инертных компонентов. Различные добавки к горючей системе могут ее флегматизировать, т. е. уменьшать скорость пламепи до такой величины, при которой смесь превращается в негорючую. [c.61]

В настоящее время наиболее широко используются горелочные устройства с раздельной подачей аэросмеси и вторичного воздуха в топочное пространство. При раздельной подаче в топку аэросмеси и вторичного воздуха соотношения этих составляющих, их скорости и т. д. выбираются обычно в зависимости от реакционных свойств топлива, тонины помола, температуры горячего воздуха и других параметров таким образом, чтобы обеспечить стабильность процесса горения. Вследствие раздельной подачи аэросмеси и вторичного воздуха существует большая вероятность возникновения в топочном пространстве зон с пониженной концентрацией кислорода и полувосстановительной средой, содержащей окись углерода, водород и другие компоненты. [c.292]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология