Закон гидравлических сопротивлений

Во-вторых, сопоставление законов гидравлического сопротивления, диффузии, тепло- и массообмена четко показывает, как при переходе от вязкого к инерционному течению постепенно изменяется структура пронизывающего зернистый слой потока, основные градиенты сосредотачиваются непосредственно у поверхности элементов слоя и последние начинают работать практически независимо друг от друга. [c.3]

Аналогично и при укладке деревянных решеток крест-накрест друг под другом, чем меньше относительная высота реек, т. е. чем чаще происходит изменение сечений и направлений струй в хордовой насадке, тем выше численный множитель в формуле закона гидравлического сопротивления типа (11.63) по сравнению с его минимальным значением 0,78. [c.68]

Кк с, Л ин — константы Козени—Кармана и инерционная в законе гидравлического сопротивления зернистого слоя [c.9]

В главе 11 обсуждается механизм возникновения неоднородностей в кипящем слое — гравитационные колебания слоя в целом. Однако, в настоящее время теория этих явлений еще недостаточно разработана, чтобы ставить задачу определения влияния симплекса р р на показатель степени п в законе гидравлического сопротивления кипящего слоя. [c.42]

R h IOO существуют три зоны. В пределах каждой из них действуют свои законы гидравлического сопротивления [c.87]

О ЗАКОНАХ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ [c.28]

С этой точки зрения линейно-квадратичная зависимость (1.8) имеет преимущества перед другими, так как позволяет относительно легко учитьшать меняющийся (от элемента к элементу и от итерации к итерации) закон гидравлического сопротивления для всех режимов соответствующим варьированием величинами коэффициентов XI и 52 или выбором формул для них (в случае гидравлической цепи с переменными параметрами). Кроме того, она хорошо согласуется и с экстремальным подходом к потокораспределению. [c.32]

Итак, рассматривается г.ц. с произвольной схемой соединений, состоящей из т узлов, и ветвей и с линейно-независимых контуров (ш - 1 + с = =п). Будем считать, что для каждой ветви / = [/, /+ 1], где / и / + 1 -ее начальный и конечный узлы, задан закон гидравлического сопротивления, связывающий общую потерю й,- давления на трение, перепад З, - [c.45]

Кроме того, помимо (8.4), необходимы и замыкающие соотнощения, отвечающие принятым законам гидравлического сопротивления трению [c.110]

Все рассуждения полностью сохраняются, если для каждой ветви будут более сложные законы гидравлического сопротивления. В этом случае коэффициенты г будут определяться по другим формулам. [c.150]

Опытные исследования закона гидравлического сопротивления НЗС не обнаруживают в нем кризисных явлений, подобных таковым в цилиндрической трубе. Из изложенного выще ясно, однако, что при Не Нег, когда структура потока резко перестраивается (особенно при больших 1/Кэ), такие кризисные явления, вообще говоря, должны иметь место. Оценка, произведенная для случаев 0 = 4 (1/Сэ 2), Не = 6, когда гэ = 0,3, и для 0 = 4, Не = 3,5, когда 28=1, показала, что скачок в коэффициенте сопротивления при этом действительно есть, но величина на два порядка меньше, чем сам коэффициент. Так что влияние кризисных явлений в структуре потока на плавность закона сопротивления пренебрежимо мало. [c.60]

Эта нестационарность потока внешне проявляется в изменении закона гидравлического сопротивления при переходе неподвижного зернистого слоя в псевдоожиженное состояние. Для неподвижного насыпанного слоя потеря напора на единицу высоты, слоя связана определенной функциональной зависимостью [c.233]

Закон гидравлического сопротивления, т. е. закон, определяющий необратимое изменение (падение) давления Ар на длине канала Ь, обусловленное диссипацией энергии, в функции от скорости, может быть выражен в форме [c.62]

Законы гидравлического сопротивления выражаются зависимостью [c.29]

Согласно фундаментальным законам гидравлического сопротивления, для подъема пузырьков воздуха в неограниченном объеме жидкости характерны следующие режимы движения [c.7]

Переход от пробкового потока к дисперсно-кольцевому. Как видно из предыдущего параграфа, большинство границ режима дисперсно-кольцевого потока установлено из визуальных наблюдений течения в каналах. Это, конечно, не совсем удовлетворительный критерий. Было бы лучше дать количественное описание переходов между различными режимами, основанное на внезапном изменении тех физических величин, которые можно измерить. Хорошо известно, что в однофазном потоке ламинарный поток от турбулентного отличается внезапным изменением закона гидравлического сопротивления. Но могут быть выбраны и другие параметры, например изменение профиля скорости или устойчивости окрашенного следа в струе. [c.201]

Общие заключения. Необходимо принять в расчет, что все косвенные методы определения границ режимов потока индуктивны по природе й, например, предположение о том, что изменение закона гидравлического сопротивления соответствует различию визуальных картин, пока требует подтверждения. [c.205]

По исследованиям Ф, А. Шевелева (ВОДГЕО, 1953 г.) для неновых стальных и чугунных водопроводных труб больших диаметров ( =600- -1 200 мм) квадратичный закон гидравлических сопротивлений наступает при [c.54]

Из-за хаотичности траекторий частиц теоретическое изучение турбулентных потоков значительно усложняется. До недавнего времени считалось, что без привлечения дополнительных гипотез и опытных данных с помощью уравнений гидродинамики вообще невозможно рассчитать поле скорости и гидравлическое сопротивление при турбулентном режиме движения жидкости. В настоящее время это мнение можно считать устаревшим. Для некоторых простейших случаев (течение жидкости в трубах и каналах на участках, значительно удаленных от входа, и др.) численным моделированием с помощью сверхмощных компьютеров получены решения уравнений Навье—Стокса и для турбулентных потоков рассчитаны напряжения в жидкости, подтверждены эмпирические законы гидравлического сопротивления, установлено критическое число Рейнольдса (Ке р 2300) и т.п. Тем не менее, основным методом изучения турбулентных потоков в настоящее время остается метод, предложенный в XIX в. английским ученым О. Рейнольдсом. [c.144]

Таким образом, для того чтобы электрическая модель трубопровода воспроизводила закон гидравлического сопротивления, необходимо иметь г = SQ , т. е. сопротивление участка в модели должно изменяться пропорционально силе тока в степени Р — 1. [c.271]

Находят потери напора во всасывающей и напорной линиях насосной установки при прикрытой задвижке. С достаточной для практики точностью потери напора можно найти, используя квадратичный закон гидравлических сопротивлений [c.363]

Аналогичная общность свойств ламинарных течений обнаруживается при исследовании законов гидравлического сопротивления. Прежде всего замечаем, что в условиях ламинарного режима безразмерное давление не может быть представлено в форме числа Эй- [c.136]

Наибольшее внимание к определению понятия и было уделено в исследованиях Дойчева с сотр. [44]. Дойчев исходит из представления, что в режимах однородного и неоднородного псевдоожижения закон гидравлического сопротивления Ар/1 = = Р (е, и) должен быть различен и при одинаковой расходной скорости потока и слои расширяются различно, т. е. имеют различную высоту слоя Н. При данном же значении и реализуется тот режим, для которого полная высота Н и потенциальная энергия в поле сил тяжести минимальна. Оценивая относительные затраты энергии на транспортирование избыточного газа (и—Ыкр) Дойчев получает некий безразмерный комплекс = Аг" (Рсл/р) . по достижении которым определенного критического значения однородное псевдоожижение должно переходить в неоднородное. Критическое условие по Дойчеву имеет вид [c.41]

Передаточная функция (9.48) описывает обобщенный закон гидравлического сопротивления трения трубы при неустановившемся ламинарном течении среды. Применяя соотношение (2.55), которым связано изображение переходной и передаточной функции, а также интеграл Дюамеля (2.60), можно с помощью передаточной функции представить 5акон нестационарного гидравлического сопротивления грения трубы во временной области 1281 [c.250]

Трубопроводные и другие гидравлические системы при всем разнообразии их назначения и физико-технических особенностей имеют, как отмечалось выше, геометрически аналогичные конфигуращ1и, подчиняются одним и тем же сетевым постулатам Кирхгофа и однотипным законам гидравлического сопротивления. Эта общность отчетливо проявляется при моделировании данных систем с помощью г.ц. и переходе к математическим формулировкам и численным методам решения задач их расчета, оптимизации и управления. [c.19]

Как известно, падающий характер таких характеристик (рис. 1.10,д) объясняется наличием внутреннего сопротивления источника и соответственно внутренней потери давления /гд , которая может быть просуммирована с изменением давления на всем участке системы, содержащем данный источник (рис. 1.10,6). В результате Н можно считать постоянной величиной, К тому же для сложных систем изменение характеристики группы п раллельно соединенных насосов по сравнению с падением давления в сети пренебрежимо мало и потому часто вообще может не учитьшаться. Если все-таки падение давления на выходе из источника и в сети соизмеримо, то это легко может быть учтено суммированием коэффициентов внутреннего гидравлического сопротивления источника и соответствующего участка сети (при одинаковых законах гидравлического сопротивления) или введением дополнительного участка со своим законом изменения /г н в зависимости от расхода. [c.31]

Содержание данного раздела носит постановочный и дискуссионный характер. Он посвящен системным вопросам, связанным с принципами математического моделирования гидравлических объектов, и степени адекватности тех или иных математических описаний реальным процессам течения жидкости или газа в этих системах. Речь идет не о законах гидравлического сопротивления как таковых, а о том, насколько правомочно формальное использование их в виде совокупности замьисающих соотнощений при построении математических моделей потокораспределения — без должного учета, с одной стороны, системного взаимодействия этих течений, а с другой — приближенности отображения реальной гидравлической системы в виде довольно абстрактной схемы соединений их ветвей, пересекающихся в точках-узлах. [c.101]

При К>13,5 дроявляется действие вторичной циркуляции. Изменяются профиль скорости и законы гидравлического сопротивления и теплоотдачи, На рис. 2.41 показан характер поперечной циркуляции при больших и малых значениях К, а также профили скорости в двух взаимно перпендикулярных плоскостях при Djd—AO и Re=4000. [c.93]

Мы видим, что влияние критерияна величины С (или Ей) и т (и, равным образом, п) непрерывно ослабевает. Следовательно, всегда может быть указано такое значение Re, выше которого его влиянием (с заданной Степенью точности) вообще можно пренебречь и, соответственно, допустимо рассматривать коэффициент С (число Ей) и показатель т как постоянные. Это означает, что начиная с отмеченного значения Re устанавливаются вполне определенные, в дальнейшем уже не изменяющиеся, закон распределения Скорости по сечению и закон гидравлического сопротивления. Важное значение этого результата заключается в том, что с рассматриваемого значения R начинается область течений, охватываемых одним обобщенным случаем (течений подобных между собой), т. е. область автомодельности. Из предшествующего ясно, что в полном согласии с ранее высказанными соображениями определение нижней границы этой области принципиально невозможно связать с какими-либо строгими теоретическими выводами, так как по существу дела выбор граничного значения Re всецело обусловлен требуемой степенью точности. Сверху область автомодельности не ограничена. [c.141]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология