Цилиндрическая труба

Рис. У-З. Реакция при. ламинарном потоке в цилиндрической трубе (Со и и —на входе в

Расходомер Вентури (рис. И-16). Этот прибор состоит из двух цилиндрических труб, соединенных одна с другой двумя коническими патрубками. В сечениях 1—1 и 2—2 установлены пьезометрические трубки, разность уровней жидкости к, в которых указывает разность давлений в этих сечениях. Если записать уравнение Бернулли для сечений 1—1 я 2—2, то, пренебрегая [c.60]

Профиль скоростей в цилиндрической трубе [c.74]

Коэффициент Кориолиса связан с законом распределения скоростей по сечению потока и всегда больше единицы. Для ламинарного режима движения в цилиндрической трубе а = 2, для турбулентного режима а =1,05 — 1,10. Обычно можно принять, что величина gz - р р постоянна во всех точках данного сечения потока. Тогда [c.44]

Течение в цилиндрической трубе [c.24]

Транспортная линия реактора и стояк регенератора (фиг. 34) предназначены для транспортировки катализатора из регенератора в реактор. Эта линия представляет собой цилиндрическую трубу, изготовленную из стальных листов толщиной 0,012 м. Длина транспортной линии—9,9. и, наружный диаметр—1,0-м, внутренний диаметр—0,6 м. С внутренней стороны транспортная линия облицована стальными Листами толщиной 0,01 м. и офутерована жароупорным легковесным кирпичом стандартного типа и шлаковатой. Транспортная линия имеет катковую опору и линзовый компенсатор Л у—0,6 м. [c.93]

Фильтры разделены на группы 1—8 по конструкции фильтровального элемента 1 — барабан (полый цилиндр с горизонтальной осью вращения) 2 — диск (плоский фильтровальный элемент круглой формы, закрепленный на вращающемся валу) 3 — тарелка (фильтровальный элемент круглой формы с вертикальной осью вращения) 4 — лента (гибкий бесконечный фильтровальный элемент) 5 — фильтровальный лист (плоский фильтровальный элемент с боковым отводом фильтрата) 6—патрон (цилиндрическая труба, покрытая фильтрующей перегородкой) 7 — цилиндр (полый цилиндрический элемент) 8 — плита (плоский фильтровальный элемент, стянутый с соседними подобными элементами в пакет). [c.288]

Известны крекинг-установки флюид, регенераторы которых оборудованы внутренними змеевиками последние используются для перегрева-водяного пара и его производства из конденсата [175]. Коэффициент теплоотдачи от плотного слоя частиц катализатора, интенсивно перемешиваемых газами, к погруженной в спой вертикальной цилиндрической трубе довольно высок. Обычно этот коэффициент равен 240—600 ккал/м час град [227]. Коэффициент теплопередачи от псевдоожиженной массы частиц катализатора к па- [c.164]

Большинство нефтяных и синтетических масел при обычных температурах и давлениях подчиняется закону Ньютона и относится к ньютоновским жидкостям. Вязкость определяет течение жидкости только в ламинарном потоке. При увеличении скорости ламинарный поток завихряется, послойный сдвиг разрушается. Переход от ламинарного к турбулентному потоку определяется критическим значением числа Рейнольдса Ре= = бус /т), где (1 — диаметр трубы или величина зазора. Распределение скоростей в ламинарном и турбулентном потоке заметно различается (рис. 5.12). В первом случае для вязкой жидкости устанавливается параболическое распределение скоростей с ярко выраженным максимумом у оси трубы. При турбулентном режиме скорости по сечению потока за счет его завихрения выравниваются. Отметим, что для пристенного слоя в цилиндрической трубе характерны значительные градиенты скоростей. Критическое значение Ке близко к 2500. Вследствие достаточно высокой вязкости масел и небольшой величины зазоров для смазочных масел, как правило, реализуется ламинарный поток. [c.267]

Эффективная толщина диффузионного слоя согласно теории конвективной диффузии представляет собой комбинацию физико-химических величин О, п, т), д. Согласие теории стационарной диффузии Нернста с опытом объясняется тем, что скорость гетерогенною процесса, так же как и в теории конвективной диффузии, пропорциональна концентрации вещества в растворе. В настоящее время теоретические выражения для скорости стационарных гетерогенных процессов, лимитируемых конвективной диффузией, получены также, например, для струи, набегающей на край тонкой пластинки для потока жидкости внутри цилиндрической трубы и т. п. [c.374]

Для круглых цилиндрических труб [c.28]

Газ поступает по цилиндрической трубе и перед выходом закручивается, а воздух выходит по малым отверстиям с большой скоростью под углом и пронизывает закрученный газовый поток, создавая хорошо перемешанную газовоздушную смесь. Полученная смесь полностью сгорает с коротким пламенем. [c.169]

Удалители углекислоты. В п. 6 было указано, что в настоящее время получили распространение два типа удалителей углекислоты башенный и в виде цилиндрической трубы, установленной Б баке. [c.129]

Взаимодействие неоднородного профиля скоростей по сечению реактора и поперечной диффузии также приводит к эффективной продольной дисперсии потока. Это было впервые показано Тейлором, который предложил простой п изящный экспериментальный метод измерения продольного эффективного коэффициента диффузии. Рассмотрим, например, светочувствительную жидкость, текущую в ламинарном режиме через цилиндрическую трубу. Вспышка света, проходящего через узкую щель, может окрасить в синий цвет диск Ж1ЩК0СТИ, перпендикулярный к направлению потока. Если бы диффузии пе было, то этот диск превратился бы в параболоид, причем его край, соприкасающийся со стенкой трубы, не двигался бы вообще, а центр перемещался бы со скоростью, вдвое большей средней скорости потока. Однако при этом области с низкой концентрацией трассирующего вещества окажутся в непосредственной близости к поверхности, где эта концентрация высока, и благодаря диффузии эта поверхность начнет размываться. Трассирующее вещество в центре трубы будет двигаться к периферии — в область, где течение медленнее, а трассирующее вещество у стенок — внутрь трубы, где течение быстрее. В результате концентрация по сечению трубы станет более однородной и получится колоколообразное распределение средней по сечению концентрации трассирующего вещества, центр которого будет перемещаться со средней скоростью потока. Дисперсия относительно центра распределения, служащая мерой продольного перемешивания потока, будет нри этом обратно пронорциональна коэффициенту поперечной диффузии, так как чем быстрее протекает поперечная диффузия, тем меньше влияние неоднородности профиля скоростей по сечению трубы на продольную дисперсию потока. Тейлор пашел, что эффективный коэффипиеит продольной диффузии для ламинарного потока в трубе радиусом а равен 149,0. Более детальное исследование показывает, что эффективный коэффициент продольной диффузии имеет вид [c.291]

Относительную величину поперечной теплопроводности и коэффициент теплопроводности стенки можно рассчитать по радиальному распределению температуры в заполненной цилиндрической трубе, предположив, что поступающее тепло распределяется в сечении равномерно. Получаем параболическую кривую распределения температуры (см. рис. У-1,5). [c.190]

Широкие исследования аэрогидродинамики и теплообмена с затухающим вращением потока газа вдоль цилиндрической трубы, создаваемого с помощью различного рода закручивающих устройств, были проведены Р. 3. Алимовым, В. К. Щукиным, А. А. Халатовым [3, 4]. Выявлено неоспоримое преимущество закрученных потоков перед осевым движением. При одинаковых температурных условиях и одинаковой затрате мощности на преодоление сопротивления движению воздуха в трубе в случае закрученного однофазного потока по сравнению с незакрученным можно получить выигрыш в теплоотдаче в 2-2,5 раза, а в случае закрученного двухфазного потока по сравнению с закрученным однофазным можно дополнительно обеспечить увеличение от трех до двадцати раз коэффициента теплоотдачи в зависимости от теплового потока и числа Ке. Однако традиционно используемые в трубах тангенциальные закручивающие устройства затруднительно применять в теплообменниках со стандартным шагом расположения трубок в трубных решетках, фактически их невозможно уни- [c.6]

Алимов Р. 3 и др. О некоторых особенностях физических процессов, происходящих в центре закрученного в цилиндрической трубе потока воздуха / В сб. трудов КАИ. Вып. 173.— Казань, 1974.— С. 37-47. [c.46]

Цилиндрическая труба..... Круглая труба. ........ 0,05 0,05 0,31 0,29 1,84 1,56 6,15 5,47 20,7 17,3 95,3 52,6 ОО ОО [c.386]

Неоднородное электрическое поле может быть создано в цилиндрической трубе с помещенным по ее оси тонким проводом (рис. ХУ-4, а) либо при сочетании пластины с коронирующими проводами (рис. ХУ-4, б). [c.426]

В ректификационной колонне, представляющей собой металлическую цилиндрическую трубу, помещен ряд тарелок. В зависимости от перегоняемого сырья (нефть, отдельные ее фракции, сжиженный газ), а также от требуемой степени [c.251]

В цилиндрических трубах потеря давления (в нПа/м длины) составляет [c.576]

Аппарат, в котором производили измерения, представлял собой цилиндрическую трубу диаметром 100 мм с подачей газа снизу вверх. Некоторые замеры вели в стеклянной трубе диаметром 60 мм. Коэффициент массоотдачи определяли по убыли массы элементов зернистого слоя, сформированных из нафталина. Эти элементы совершенно одинаковые по форме и размерам с остальными элементами засыпки из невозгоняющегося материала — металлическими шарами = 3,2—19,3 мм, таблетками катализатора = 6,6 и 9,1 мм и керамическими кольцами с = 8 мм, укладывались в один или два ряда в верхней [c.148]

Средняя площадь. Если площадь прохождения теплового потока меняется вдоль его направления, площадь А в уравнении (3.3) зависит от геометрии системы. Средняя площадь в случае радиально направленного теплового потока через стенку цилиндрической трубы равна среднему логарифмическому площадей внутренней и внешней поверхностей цилиндра, т. е. [c.41]

Если в патрубках цилиндров допущены повышенные скорости газа, предусматривают переходные раструбы. Раструбы для цилиндров низкого давления с овальными патрубками получают плющением конца цилиндрической трубы. [c.521]

В рассматриваемом случае поток, втекающий в сопло через цилиндрическую трубу с образующей за (рис. [c.144]

В исследованиях влияния угла раскрытия горячего конца вихревой трубы или конической камеры энергетического разделения был выбран диапазон угла раскрытия, перекрывающий все известные из литературы его оптимальные значения, полученные для вихревых труб с ТЗУ [14, 15]. Исследовалась коническая труба с диаметром в месте установки ВЗУ 20,0 мм и углом раскрытия 1°36 2 15 4 10, 6 0 и 8 10, переходящая затем в цилиндрическую трубу диаметром 40,0 мм перед камерой горячего потока (см. рис. 3.6). [c.105]

Например, Робли и Берд [20] засыпали в цилиндрическую трубу зерна из пробки, дерева или графита. Цилиндр с этой насадкой заливали расплавленным парафином. После застывания последнего из трубы вынимали керн, который рассекали на диски, разрезаемые на концентрические кольца или последовательно обтачиваемые на токарном станке (рис. 1.6). Ячейкой усреднения здесь служил кольцевой цилиндр объемом V, = = 2лгбЯ. Объем парафина в этой ячейке позволял найти локальную порозность в зависимости от радиуса г или расстояния от стенки X = R —г. Поскольку Я S> d, то толщина кольцевого слоя б могла быть взята равной 0,2d, а по точкам можно было построить зависимость елок(г) с достаточно узким шагом. По аналогичной методике экспериментально была найдена [c.17]

Критерий Рейнольдса — это основной параметр, определяющий структуру потока и гидравлическое сопротивление зернистого слоя. Однако необходимо учитывать и другие параметры, зависящие от структуры слоя, формы и укладки его элементов. Поскольку нам предстоит pa Morpejb смешанную задачу, то сопоставим очень коротко результаты, известные для простейших предельных случаев — течения в цилиндрической трубе и обтекания шара. [c.24]

Одномерное течение жидкости в цилиндрической трубе, для которого в разделах II. 2—II. 6 приведены расчетные уравнения, связывающие перепад давления и скорость жидкости в зернистом слое, является только частным случаем течения жидкости (газа). В более общем случае течение может быть двух- или трехмерным. Такие более общие режимы имеют особенно важное значение для течения воды, нефти и газа в грунтах. Однако и в аппаратах химической технологии, в шахтных и доменных печах мы часто встречаемся с пространственным трехмерным течением, в частности, при уче те пристенных эффектов. [c.71]

Из предыдущего может показаться, что начало воспламенения в любом элементарном объеме системы достаточно, чтобы вызвать самораснростра-няющуюся взрывную волну в этой системе. (Отметим, что температура воспламенения растет логарифмически с увеличением отношения поверхности к объему, поэтому для каждого сосуда должна существовать своя температура воспламенения.) В закрытых системах, таких, как сферические колбы или цилиндрические трубы, большое влияние оказывает стенка, так что взрыв может затухнуть прежде, чем он распространится в системе. В открытой системе распространение пламени может достигать постоянной скорости. [c.398]

Конструкция распределительной решетки, собранной из цилиндрических труб. 0№ра101Цихся на двутавровые балки, показана выше на рис. 75. Помимо решетки этого типа, применяются и другие в виде плит с многочисленными отверстиями малого диаметра и в виде ряда параллельных балок близкого к прямоугольнику профиля. [c.155]

В 1881 г. исследователи (Маллар и Ле-Шателье, Бертло № Бьей), изучавшие распространение пламени в газообразных сме- сях, помещенных в цилиндрические трубы, наблюдали интерее-ное явление. В первый момент после поджигания смеси плаЙ5 [c.139]

При теплопередаче через однородную цилиндрическую трубу можно иользоваться формулой [c.38]

Наиболее распространенной топочной системой, несомненно, является атмосферная горелка визкого давления с частичным предварительным смешением (горелка Бунзена). Из нее газ выпускается через отверстие смесительной трубы с гладким концом. Воздух инжектируется газом на выходе -из сопла. Смешение газа с первичным воздухом происходит в цилиндрической трубе или в трубе Вентури. Газовоздушная смесь сгорает на выходе из смесительной трубы в присутствии вторичного воздуха. [c.46]

Составными частями отдельного трубопровода яв--ляготся цилиндрические трубы, детали для соединения труб между собой (фланцы, муфты), а также с аппара--тями и приборами фасонные чйсти для изменения на-ггргавления и сечения (отводы, колена, (Переходные патрубки, тройники) запорные приспособления (трубопрО- В Одная арматура). [c.59]

Технологический процесс изготовления тягового элемента с концевыми петлями, закрепленными обжимными гильзами из мягкой стали или алюминиевого сплава, включает следующие операции 1) отрезка каната 2) изготовление петли на коуше 3) оплетка наложенных внахлестку ветвей каната мягкой тонкой проволокой 4) надевание отрезка цилиндрической трубы (гильзы) на ветви каната 5) опрессовка гильзы в волоке 6) испытание тягового элемента с петлями. Для испытания канатов используются разнообразные приспособления, в которых нагрузка на канат создается пневмо- или гидроцилиндром. Схема простейшего приспособления представлена на рис. 8.18. Более сложную конструкцию имеет стенд для испытания всех такелажных механизмов и приспособлений (стропы, предохранительные пояса, тали, домкраты). Основными механизмами стенда являются лебедка, полиспаст, динамометр. [c.293]

На входе в транспортную линию имеется захватное приспособление, на котором установлены три тптуцера диаметром 0,1 для ввода сырья диаметром 0,15 лг—для ввода пара и диаметр б м 0 3 для ввода воздуха. Стояк регенератора представляет собой цилиндрическую трубу, изготовленную из стальных листов. Внутренний диаметр стояка —0,5 м., наружный—1,05-и. Внутри стояк регенератора облицован стальными листами и также офутерован огнеупорным легковесным кирпичом и шлаковатой. Стояк имеет две регулирующие запорные задвижки из стали Я1Т. Для осмотра и ремонта в корпусе Стояка установлены четыре люка диаметром 0,45 м. В корпусе стояка имеется девять штуцеров Диаметром 0,02 м для подачи пара или инертного газа на аэрацию (шевеление). Под стояк установлены цилиндрические опоры. [c.93]

Транспортная линия регенератора и стояк реактора (фиг. 35) предназначены для транспортировки катализатора из реактора в регенератор. Транспортная линия представляет собой цилиндрическую трубу, изготовленную из стальных листов толщиной 0,012 лi. Длина ее—46уЗ м, наружный диаметр—1,32 л, внутренний диаметр—0,82 м. С внутренней стороны вертикаль-, ная часть транспортной линии облицована стальными листами из стали Ст. О толщиной 0,01 м и офутерована жароупорными легковесными кирпичами стандартного типа и шлаковатой. [c.93]

Ниже рассмотрен случай, когда поток обтекает трубу или цилиндр под действием вынужденной, а не свободной конвекции (см. 2.7.2). На фотографиях, которые получены в [1], хорошо видны режимы потока при подъемном течении воды с температурой, близкой к насыщению, вокруг однородно нагреваемой цилиндрической трубы. При умеренных тепловых потоках, обычно около 20% от критической тепловой нагрузки, в спутной струе за цилиндром образуется паровая полость. Сначала эта полость не является сплошной по длине цилиндра, но с ростом теплового потока увеличение длины полости в напранлетш течения приподит к образованию однородной полосы пара. Увеличение скорости от 0,4 до 1,5 м/с или диаметра трубы от 0,254 до 4,8 мм также вызывало образование больщой стабильной паровой полости за цилиндром. При этих условиях жидкость, достигающая нерхней половины цилиндра, движется между паровыми пузырями и поверхностью нагрева, когда пузыри попадают п полость спутной струи. При низких тепловых потоках жидкости больше подводится, чем испаряется, и избыток уносится в полость. Критический тепловой поток достигается, когда подводимой жидкости становится недостаточно для охлаждения верхней половины цилиндра. [c.406]

Такие системы состоят чаще всего из цилиндрической трубы, набитой частицами катализатора, через которую течет реагирующая среда. Теплота, выделяющаяся при реакции, удал5]стся охлаждающей жидкостью с внешней йбйлочки, окружающей насадку. Одиим из вопросов, связанных с конструированием таких реакторов, является рост температуры, который может возникать вследствие [c.435]

В цилиндрической трубе с номещенпым по ее оси тонким проводом (рис. 16. 3) градиент напряжения без учета влияния объемного-заряда ионного потока определяется из выражения [c.383]

Процессы паровой и пароуглекислотной конверсии проводятся в реакционных цилиндрических трубах с неподвижным слоем катализатора. Реакционные трубы являются реакторами вытеснения в общем случае с продольной и поперечной диффузией и теплопроводностью, и процесс конверсии в них описывается системой дифференциальных уравнений в частных производных [c.149]

Сенклер и Ля Мер [772, 773] разработали простой прибор, применимый к монодисперсным аэрозолям. Световой поток проходит через цилиндрическую трубу, где цвета следуют в порядке фиолетовый — голубой — зеленый — желтый — оранжевый — красный, и в районе 90° последовательность цветов обратная. [c.98]

Динамические характеристики неоднородности, амплитуды и распределение пульсаций плотности, иначе — характер слияния пузырей — зависит от высоты основного кипящего слоя. Баскаков в сотр. [172] провели систематическое изучение критической высоты зоны сепарации Я,(р, определявшейся как расстояние от поверхности слоя, при которой в расположенной на этой высоте ловушке не накапливаются выбрасываемые из кипящего монодисперсного слоя частицы. Опыты велись в цилиндрических трубах диаметром от 49 до 450 мм и на двух установках прямоугольного сечения 290x365 и 18,5x302 мм. Исследовался выброс из кипящих слоев узких фракций электрокорунда со средними диаметрами от 0,134 до 1,33 мм. Был подтвержден экспоненциальный характер инерционного уноса (т. е. концентрации частиц в надслоевом пространстве) от высоты расположения отводящего патрубка над уровнем слоя. Критическая высота зоны сепарации возрастала примерно линейно со скоростью воздушного потока и, превышавшей величину и уз, когда в слое начинали возникать заметные пузыри. [c.226]