Кривая распределения составов

Более точные результаты могут быть получены при представлении нефтяных смесей, состоящих из бесконечно большого числа компонентов и характеризуемых непрерывными (интегральные и дифференциальные) кривыми распределения составов. [c.90]

На рис. III-3 приведены типичные кривые распределения составов сложной смеси. [c.90]

Рис. 1П-3. Кривые распределения составов сложной смеси а — интегральная б - дифференциальная

Более поздние исследования, начатые главным образом Бреем [ Ч, основаны на экспериментальном факте, заключающемся в том, что для процесса рекомбинации атомов при тройном соударении (который характеризуется прежде всего зависимостью скорости рекомбинации от куба давления) распределение состава в сверхзвуковом сопле часто очень хорошо описывается равновесными кривыми вплоть до некоторой точки, где возникает относительно быстрый переход к замороженному течению, так что остальная часть кривой распределения состава (т. е. состава ниже по потоку) практически полностью соответствует замороженному течению. Для определения параметров потока в случаях с внезапным замораживанием , достаточно получить условие, определяющее положение точки замораживания критерии близости к равновесному и замороженному [c.107]

Рис. 3.3. Дифференциальные кривые распределения составов дистиллята

Из рнс. 10, а, на котором представлена концентрационная треугольная диаграмма, видно, что для каталитического крекинга вакуумного газойля как на шариковом, так и на пылевидном катализаторе характерна единая кривая распределения состава продуктов и одинаковое экстремальное значение по выходу бензина, Однако в случае работы на шариковом катализаторе положению экстремума отвечает больший выход конечных продуктов, что свидетельствует о том, что с увеличением размера частиц катализатора процесс протекает менее селективно. По всей видимости, возникающее диффузионное торможение способствует нежелательному углублению крекинга за счет многочисленных вторичных реакций разложения образующихся промежуточных продуктов. [c.68]

Рис. П1-3. Кривые распределения составов сложной смеси

Кривые распределения отражают зависимость состава смеси от коэффициента относительной летучести а, который соответствует определенной температуре кипения компонента 1. При изображении кривых распределения составов малыми концентрациями ВКК в отгоне и НКК в остатке можно пренебречь и определять составы в пределах изменения относительной летучести от до а и от до соответственно для отгона и остатка. [c.96]

Исходя из вида кривых распределения составов, принимаются следующие формулы для аппроксимации. [c.84]

Начальный и конечный участки кривой распределения составов нефтепродуктов аппроксимируются параболами вида [c.84]

Рис. 50. Кривые распределения состава дестиллята в процессе периодической разгонки многокомпонентной смеси. Ц =5=числу молей, оставшихся в кубе [186, 212].

На рис. 3.2 и 3.3 по итогам расчета на ЭЦВМ Минск-22 в. качестве иллюстраций приведены кривые ИТК и дифференциальные кривые распределения составов широкой бензиновой фракции и конечных продуктов разделения при ректификации ее в колоннах с различным числом тарелок. В первом варианте использовано 9 теоретических тарелок, во втором — 20. Поэтому составы дистиллята и остатка, соответствующие второму варианту, характеризуются меньшим налеганием соседних фракций (как видно на рис. 3.3, граничная температура деления смеси в обоих вариантах равна 93 °С). Площадь под дифференциальной кривой распределения состава исходной смеси равна 100, дистиллята — 40 и остатка— 60 в соответствии с их количеством. Кривые распределения наглядно показывают характер распределения различных фракций в продукте, так как доля фракции в продукте равна произведеник> А/к- ср ( к) [c.67]

Рис. 3.2. Интегральные кривые распределения составов исходной смеси, дистиллята и остатка (кривые ИТК) при различном 1исле теоретических тарелок в колонне

Из диаграммы (см. рис. 7) следует, >гто крекинг на каждом из катализаторов может быть охарактери -зован единой кривой распределения состава продуктов. При этом крекинг на цеолитсодержащем катализаторе протекает более селективно, что позволяет увеличить выход бензина и довести его до 45-47% вес., тогда как при применении аморфного катализатора максимальный выход бензина составляет 34-36% вес. Отмеченные выходы бензина могут быть получены при различном сочетании оперативных условий (температуры и весовой скорости подачи сырья), что необходимо учитывать при оптимизации процесса, обращая при этом основное внимание на качество продуктов. Как. и в случае применения других цеолитсодержащих катализаторов, крекинг на катализаторе ЦЕОКАР-2 протекает с высокой скоростью, в результате чего максимум выхода бензина смещается в область более, низких значений фиктивного времени реагирования. Как показывают исследования [74], при ведении крекинга, например в условиях температуры 490 С, целесообразно ограничить фиктивное время реагирования величиной не более 0,2 ч. Это же сырье при переработке на [c.57]

Опыт расчетов показывает, что для ручного счета как при проектировании, так и для целей промышленной практики удовлетворительные данные по балансам и фракционному составу могут быть получены путем аппроксимации кривых распределения составов нефтяных фракций как прямыми линиями, так и параболической аппроксимацией между гостированными точками на участках 0—10, 10—50, 50—90, 90— 96, 90—98 % и вычисления на базе этой аппроксимации составов нефтепродуктов. При линейной аппроксимации увеличивается расчетное содержание примесей во фракциях, например керосиновых в бензине, а при параболической аппроксимации получаются более точные результаты. [c.84]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология