Угол отставания потока

Рассмотрим наиболее общий случай, когда во входном устройстве имеется ВРА и поток в выходном сечении (точка О на рис. 4.25) является закрученным. Для того чтобы обработать результаты эксперимента или решить прямую задачу, необходимо располагать расчетными или экспериментальными данными о зависимости угла выхода потока нз входного устройства 0о от угла установки лопаток ВРА 6,,. Известно [1], что в конфузорной решетке угол отставания потока является функцией не только эффективного угла выхода, но и числа Л аха при выходе из решетки. Учитывая, что при больших углах установки лопаток ВРА числа Маха могут быть значительными, эту зависимость представим в виде функции двух параметров [c.86]

При больших отрицательных углах атаки (рис. 2.14, в) образуется вихревая область на лицевой стороне профиля потери и угол отставания потока возрастают. [c.40]

Диапазону изменения относительного шага ср = 0,35- 0,5 соответствует угол отставания потока оо= (1/4-ь1/7) ДРр и, следовательно, угол выхода потока Р2о = Р2р—(1/4Н-1/7) (р2р— 31р). [c.42]

Итак, угол отставания потока всегда больше во вращающейся решетке, чем в неподвижной. Этот вывод остается справедливым и для реального течения вязкой жидкости влияние вязкости приводит лишь к небольшим количественным изменениям. [c.44]

По (2.26) определяем угол отставания потока в неподвижной решетке [c.50]

Угол отставания потока (Tp = 2p — 2=6°. [c.50]

Ориентировочно оцениваем угол отставания потока 0р=8° и находим 2p=38°, чему на рис. 2.17 соответствует приближенное значение оптимального угла атаки ip=3°. Принимая (р=3°, находим входной угол лопастей [c.50]

В результате расчета найден угол отставания потока ар =р2р —рг = = 38—34=4°. Примем это значение за истинную величину и повторим расчет [c.51]

В-третьих, угол отставания потока при номинальном отклонении определяется эмпирической формулой [c.109]

Лопасти направляющего аппарата профилируются так же, как лопасти рабочего колеса. Разница лишь в том, что угол отставания потока в направляющем аппарате меньше, чем в обычной диффузорной решетке, вследствие меньшей толщины пограничного слоя. [c.120]

На лицевой стороне профиля изменение эпюры скоростей с ростом М1 несущественно. На тыльной стороне заметно возрастают градиенты скоростей в области как входной, так и выходной кромки. Если профили при малых числах М имеют малый коэффициент подъемной силы Су (малый угол изгиба профилей, сравнительно малый относительный шаг), то возрастание числа М, вызванное увеличением скорости, вначале не приводит к отрыву потока коэффициент лобового сопротивления при этом уменьшается. В итоге к. п. д. решетки вначале даже может возрастать, а угол отставания потока а — уменьшаться. [c.292]

Теперь рассмотрим треугольник скоростей на выходе из рабочего колеса. Здесь также направления выходной относительной скорости 2 и конечного участка лопастей не совпадают существует угол отставания потока о = Р2л—Рг-Этот угол в отличие от угла атаки i почти не зависит от режима работы машины и всегда положителен (а>0), [c.43]

Угол отставания потока при выходе из лопаточного диффузора б 4 о 2 Задается б 4 =1-4-3° [c.250]

Угол отставания потока при выходе из лопаточного диффузора, [c.270]

Итак, угол отставания потока во вращающейся решетке всегда больше, 1[ем в неподвижной. [c.30]

Для опре деления выходного угла лопаток принимаем ориентировочно угол отставания потока о = 8° [c.138]

Для расчета ступени важно знать угол отставания потока на выходе о, определяющий направленность потока за решеткой (рис. 9-4). [c.178]

Отставание потока происходит по двум причинам. Во-первых, Отставание наблюдается в неподвижных решетках и является естественным свойством отклонения потока в косом срезе канала. Угол отставания потока в неподвижной решетке зависит главным образом от угла поворота потока в решетке и расстояния между лопастями. Он обычно невелик (сг= [c.29]

Уточним угол отставания потока по формуле (3-33) [c.155]

В области расчетных режимов работы Ор= (5-ь10°). В отличие от угла атаки, угол отставания потока слабо зависит от режима работы при безотрывном обтекании профилей. Кроме того, величина сГр всегда положительная, т. е. поток всегда отклоняется в сторону, противоположную вращению рабочего колеса. [c.33]

При малом относительном шаге профили обтекаются практически без отрыва потока, угол отставания потока невелик. Но если относительный шаг слишком мал (число лопастей слишком велико), то возрастают потери на трение. Характер зависимости потерь на рабочих лопастях АЯр и угла отставания потока Ор от относительного шага показан на рис. 2.13. Некоторое возрастание угла отставания потока с уменьшением ср связано с возрастанием относительной толщины пограничного слоя на обводах профилей. [c.39]

Диапазону изменения относительного шага Гср=0,35—0,5 со-ответствует угол отставания потока ао= (1/4- 1/7)ЛРр и, следовательно, угол выхода потока Р2о = Р2р—(1/4—1/7) (Р2р—Р1р). [c.42]

Теоретическое определение угла отставания потока возможно. Но даже для простейшего случая течения несжимаемой жидкости в решетке постоянной высоты решение задачи оказывается весьма громоздким. Поэтому существует большое количество приближенных теоретических, полуэмпирических и эмпирических формул, позволяющих определять угол отставания потока во вращающейся решетке. Особого внимания заслуживает формула А. Стодола, основоположника теории паровых турбин. Ниже приводится вывод формулы для определения окружной проекции скорости С2и для конечного числа лопастей. Здесь использована основная идея Стодола о замене сложного вихревого движения простой моделью кругового вихря [4]. Но в отличие от метода Стодола, учтено влияние циркуляционного течения, что позволяет учесть влияние отношения диаметров т. [c.44]

Угол отставания потока ар=Ргр — Ра=6°. [c.50]

Угол отставания потока можно определить, например, поэкспе риментальной зависимости, полученной Хоуэллом при исследо ваниях плоских решеток [1] [c.97]

Решение прямой эадти возможно, если известен вид зависим мости для коэффициента потерь ОНА, которую, учитывая малые значения чисел Маха прн движении газа в ОНА, можно представить как функцию только от одного режимного параметра — угла потока при входе = / (04). Угол отставания потока от лопаток ОНА при выходе, как уже отмечалось выше, можно при пять равным = 3- 7°. После этого, приняв в качестве первого приближения р, = р4, необходимо решить систему уравнений, подобную системе (XI) для лопаточного диффузора [c.101]

При осевой составляющей скорости набегающего потока, меньшей скорости звука (Ми<1), любое нарушение условия е = 1 приведет к возникновению силового воздействия дотока на решетку пластин. Если е < 1, т. е. если давление за решеткой меньше, чем перед ней, то на выходе из межлопаточного канала образуется течение с расширением около задней кромки пластины, т. е. происходит ускорение потока с одновременным его поворотом в сторону больших углов. В результате угол отставания потока далеко за решеткой становится отрицательным. [c.88]

Угол отставания потока ар = Р2р — 2 во вращающейся радиальной решетке мо ет возникать по двум причинам. Во-первых,, отставание потока в неподвижных радиальных или осевых решетках объясняется свойством решеток несколько недокручи-вать поток. Как показывают теория и эксперимент, при сильно-загнутых назад лопастях Ргр= (20- 30)° и обычных для рабочих колес значениях относительного шага /ср 0,4- 0,5 угол отставания потока невелик (Тр (1- -2)°. Однако в случае загнутых вперед лопастей он может достигать заметной величины (10ч--ь15)°. Приближенно оценить угол отставания потока в неподвижной радиальной решетке позволяет эмпирическая формула,, полученная Хоуэллом для осевых решеток [3] [c.42]

При выводе (10.9) приняты среднее рекомендуемое значение 04Мз = /4//з = 1,9 угол отставания потока а = 4° и отношения 6зд/аз 0,2 б4д/а4 0,14. Формула (10.9) приближенная, однако в точном определении угла 04д нет необходимости в пределах отношения 04/03 = 1,84-2 влияние его на к. п. д. ступени пренебрежимо мало. Заметим, что среднему отношению диаметров /Ид = = 1,3 и обычным углам азд= (15-+18)° соответствует оптимальный угол а4д= (27-+33)°, т. е. угол изгиба профилей Аад = а4д— —азд= (124-15)°. Разность углов Аад = а4д—азд по аналогии с прямыми решетками будем называть углом изгиба профилей, хотя теперь это название чисто условное. Неизогнутым теперь следует считать профиль, средняя линия которого является логарифмической спиралью. [c.255]

Отставание потока происходит по двум причинам. Во-первых, отставание наблюдается в неподвижных решетках и является естественным свойством недокручивать поток. Угол отставания в неподвижной решетке зависит главным образом от угла поворота потока в рабочем колесе и от числа рабочих лопаток. Угол отставания потока в неподвижной решетке обычно невелик (а=2°- -4°). Во-вторых, при вращении рабочего колеса появляется дополнительный скос потока, т. е. угол ютставания увеличивается. Увеличение угла отставания потока вызывается вихревым движением в межлоцаточных каналах. Рассмотрим этот вопрос подробнее, ограничившись для простоты случаем рабочего колеса с прямыми радиальными лопатками (.рис. 3-7). [c.29]

Параметры решетки — угол набегания а—угол атаки а—угол отставания потока у —угол установки профиля Д = Ра— 1— угол поворота потока ( —шаг решеткп. [c.177]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология