Тепловой поток влияние отношения

Впервые моделирование как метод научного познания был использован в аэро- и гидродинамике. Была развита теория подобия, позволяющая переносить результаты экспериментов, получаемых на установках небольшого масштаба (моделях), на реальные объекты большого масштаба. Основой таких исследований является физическое моделирование, при котором природа модели и исследуемого объекта одна и та же. Физическое моделирование и теория подобия нашли широкое применение в химической технологии при исследовании тепловых и диффузионных процессов. Были сделаны попытки использовать теорию подобия и для химических процессов и реакторов. Однако ее применение здесь оказалось весьма ограниченным из-за несовместимости условий подобия для химических и физических составляющих процесса в реакторах разного масштаба. Например, степень превращения реагентов зависит от времени пребывания их в реакторе, равного отношению размера к скорости потока. Условия тепло- и массопереноса, как следует из теории подобия, зависит от критерия Рейнольдса, пропорционального произведению размера на скорость. Сделать одинаковыми в аппаратах разного масштаба и отношение, и произведение двух величин невозможно. Вклад химических и физических составляющих реакционного процесса и их взаимовлияние и, следовательно, влияние их на результаты процесса в целом зависят от масштаба. В аппарате небольшого размера выделяющаяся теплота легко теряется и слабо влияет на скорость превращения. В аппарате большого размера выделяющаяся теплота легче запирается в реакторе, существенно влияет на поле температур и, следовательно, на скорость и результаты протекания ре- [c.30]

Термопары. Термопары — несомненно наиболее распространенные приборы для измерения температуры. При правильной установке они являются относительно недорогими датчиками, позволяющими достаточно точно определять температуру показания термопар могут быть выведены на центральный щит. Их тепловая инерция мала следовательно, запаздывание их сигнала по отношению к изменениям температуры намного меньше, чем для других пирометрических устройств [71. Термопары более удобны для измерения температур металлических поверхностей по сравнению с другими приборами тем не менее трудно установить их таким образом, чтобы они показывали истинную температуру м( таллической поверхности. Термоэлектродные провода обычно выводятся в поток газа, и потому они играют роль ребер и могут вызвать существенное местное искажение температуры поверхности по отношению к остальной ее части. Даже если использовать плоские термопары и на некотором расстоянии выводить их вдоль потока, они могут явиться причиной возникновения местной турбулентности, которая приведет к заметной ошибке в показаниях. Наиболее надежно можно измерить температуру толстой металлической поверхности в стенке высверливают отверстие, в которое помещают термопару, как указано на рис. 16.1 при таком расположении термопары не вносят возмущений в поток теплоносителя вдоль теплопередающей поверхности, а отток тепла по термоэлектродным проводам практически не оказывает влияния на результаты измерения температуры в данной точке [8]. Однако стенки большинства теплообменников слишком тонки для такого способа заделки термопары. Поэтому обычно не представляется возможным определить значения коэффициентов теплоотдачи к каждому теплоносителю, а удается лишь непосредственно измерить общий коэффициент теплопередачи. [c.315]

На рис. 5.3 и 5.4 приведены опытные данные Гейзера, обработанные Берманом [22], в сопоставлении с расчетными кривыми по формулам (5.17) -г- (5.20). Как следует из этих рисунков, расчетные кривые по теоретическим формулам Аккермана удовлетворительно согласуются с опытными данными Гейзера только в качественном отношении, т. е. в отношении направления изменения коэффициентов тепло- и массоотдачи. В количественном же отношении расчетные кривые лежат значительно выше опытных точек. Это свидетельствует о том, что формулы Аккермана преувеличивают влияние поперечного потока вещества на интенсивность тепло- и массообмена, причем расхождение между расчетными значениями общ и рр и опытными данными возрастает [c.157]

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

Влияние обводного течения на теплопередачу. Приведенный выше аналитический расчет для идеализированного случая (в отсутствие обводного течения) может быть модифицирован, если с помощью упомянутых выше факторов учесть влияние обводного течения. Соотношения, представленные уравнениями (9.2) и (9.3) для течения в трубах, естественно, не требуют корректировки. Соотношение для количества тепла, подводимого или отбираемого от теплоносителя на стороне кожуха, представленное уравнением (9.4), не меняется. Однако при определении кп [уравнение (9.5)1 Со следует умножать на коэффициент / /1 —долю полного потока, который проходит через трубный пучок. Этот поправочный коэффициент зависит от отношений зазоров, о которых уже говорилось, и определяется соотношением [c.178]

Весовое паросодержание, а также линейная скорость двухфазного потока оказывают большое влияние на значения а. Это, по мнению авторов, указывает на то, что обычный конвективный теплообмен является одним из основных процессов, определяющих механизм переноса тепла при кипении в трубах. Однако значения а зависят не только от этого, так как установлено, что коэффициенты теплоотдачи возрастают с увеличением температурного напора. Ори обработке экспериментальных данных пользовались отношением а/а., применяемым и другими исследователями. Однако при этом а, определялось по уравнению [c.113]

Изучению торможенной газовзвеси посвящены работы Д. Ф. Толкачева [35], С. А. Круглова и А. И. Скобло [36]. Применение тормозящих элементов приводит к механическому торможению падающей насадки, за счет увеличения времени пребывания дисперсного теплоносителя в аппарате возрастает и поверхность теплообмена. В этих работах рассматривалось влияние количества тормозящих элементов и различной их ориентации по отношению к оси газового потока на процессы теплообмена и гидродинамики. В результате было показано, что увеличение объемной концентрации материала (Р>0,35 10" ) приводит к уменьшению интенсивности межкомпонентного теплообмена. Однако резкое увеличение при этом поверхности насадки, участвующей в теплообмене, приводит к увеличению переданного насадкой тепла. Для учета как отрицательных факторов (снижение интенсивности теплообмена), так и положительных (увеличение поверхности теплообмена) был использован объемный коэффициент теплообмена а,,, характеризующий теплосъем с единицы объема аппарата, величина которого с увеличением объемной концентрации материала возрастает. В результате использования тормозящих элементов можно уменьшить габариты теплообменной камеры. [c.18]

При рассмотрении нестационарного во времени процесса переноса тепла в зернистом слое существенно влияние теплоты, затрачиваемой или получаемой потоком газа при изменении температур, вследствие значительной теплоемкости элементов зернистого слоя по отношению к теплоемкости протекающего через слой газа [68]. Специфические эффекты увеличения коэффициентов дисперсии, связанные с неравнодоступностью объемов зернистого слоя (раздел IV. 2), для зернистого слоя значения не имеют вследствие относительно большого значения компонента коэффициента теплопроводности ко/кт, не зависящего от критерия Рейнольдса. При пропускании жидкости через зернистый слой соответствующий компонент, не зависящий от скороста, уменьшается в 5—6 раз (табл. .4), Б области Квэ<50 величина Вг увеличивается в соответствии с зависимостью (IV. 39) [c.365]

Решения (3-5-10) — (3-5-12) табулированы, и по ним составлены расчетные номограммы. Этих графиков мы здесь не приводим, но дадим анализ соотношений между потенциалами тепло- и массопереноса и критериями подобия. Перестройка механизма переноса, связанная с образованием фильтрационного потока парообразной влаги, изменяет характер влияния основных критериев на потенциалы тепло- и массопереноса. Критерии Рп и Ко не автомодельны по отношению к потенциалам тепло- и массопереноса. [c.163]

Это объясняется увеличением температуры поверхности испарения за счет более усиленного притока тепла через экранируемую поверхность. Отношение скорости сушки при крайних положениях равно 1,52, а между положениями 180° (поток перпендикулярен поверхности испарения) и 90° (поток параллелен поверхности испарения) это отношение равно 1,1. Здесь также сказывается влияние экранированных поверхностей. [c.240]

Влияние тепловой емкости металла. Если при регулировании температуры в теплообменнике смешения должна быть принята во внимание тепловая емкость металлических стенок (потерями во внешнюю среду можно пренебречь), то возникнут дополнительные ограничения в отношении коэффициента усиления и полосы частот пропускания системы. На рис. 80 показана соответствующая этому случаю структурная схема. Предположим, что количество тепла, передаваемого от жидкости к металлу, равно Яж, м. После интегрирования этого потока тепла получают температуру металла Т з), которая сравнивается с температурой жидкости Т (5). Перепад температуры АТ будет движущей силой, вызывающей изменение количества тепла, передаваемого от жидкости к металлу через поверхность контакта между ними. При помощи показанного последовательного упрощения структурной схемы можно получить соотношение между температурой жидкости Т з), [c.208]

Роль, которую галогены играют в увеличении отношения СО СОг в продуктах реакции углерод — кислород, уже рассматривалась в разделе П1. Галогены могут, кроме того, заметно влиять на скорость выгорания. Дэй [24], например, исследовал влияние хлора на реакцию углерода с кислородом в условиях больших объемных скоростей. Уголь нагревался только за счет тепла, выделяемого в реакции, и при скорости чистого кислорода 6100 м/мин поддерживалась температура поверхности 1660°. Введение 0,15% хлора в поток кислорода приводило к понижению температуры поверхности на 280° при 0,25% хлора реакция немедленно прекращалась. Полагают, что хлор диссоциирует и хемосорбируется на угле, препятствуя образованию комплекса углерод — кислород. Если хлор еще не вызывал подавления реакции, то при последующем его удалении из потока кислорода поверхность вновь разогревалась до первоначальной температуры. Однако этот возврат к нормальному состоянию протекал не так быстро, как отравление, которое происходило почти мгновенно. [c.235]

Для получения коэффициентов теплоотдачи при нестационарном теплообмене созданы установки на которых можно исследовать и обобщить влияние различных факторов при передаче тепла от пара или перегретой воды к многослойной системе (составной пластине). К этим факторам относятся скорость потока теплоносителя, температуры, давления, направления по отношению к поверхности нагреваемого объекта, времена от начала процесса, характер и материал поверхности объекта и его состав. [c.201]

Графический метод, описанный на с. 433 сл., можно применить и к абсорбции концентрированного компонента при условии, что расчетная диаграмма учитывает кривизну рабочей линии, возникающую в результате изменения отношения скоростей потоков газа и жидкости, и кривизну равновесной линии, отражающую неидеальную растворимость. Изменения температуры вследствие выделения тепла при абсорбции могут также оказывать значительное влияние на равновесие в колонне. Тепловые эффекты подробно рассмотрены ниже (с. 459). [c.443]

Приведенная методика теплового расчета печи содержит ряд условностей и упрощений. Например, температуры материала, газового потока и футеровки принимаются постоянными на всем протяжении, равными полусумме начальных и конечных температур потери тепла в окружающую среду определяются на основании средних опытных данных в процентном отношении к общему его расходу, при определении количества тепла, передаваемого материалу футеровкой, не учитывается влияние на интенсивность теплопередачи вращения печи и периодичности изменения температуры футеровки. Однако, как показали сравнительные подсчеты и сопоставления их с фактическими и опытными данными, полученные результаты не дают резких отклонений, выходящих за пределы обычно допускаемых при практическом их применении. [c.69]

Гидродинамический режим потока в лабораторном проточном реакторе вытеснения является ламинарным или близким к нему и сильно отличается от режима в змеевике промышленной печи, характеризуемого высокой турбулентностью. Отличие гидродинамики приводит к соответствующему различию в процессах передачи тепла от внутренней поверхности реактора к центру движущегося потока. Значительное влияние на процесс термических превращений в лабораторных реакторах может оказывать также их внутренняя поверхность, так как ее отношение к рабочему объему намного превосходит аналогичную величину для промышленных змеевиков. В зависимости от конкретных условий поверхность может оказывать дополнительные воздействия инициирующее (источник радикалов), ингибирующее (обрыв цепей непосредственно на стенке) и каталитическое по отношению к отдельным элементарным реакциям [66—68]. [c.8]

Коэффициент теплоотдачи к поверхности частиц в неподвижном слое. В последнее время были разработаны экспериментальные методы для непосредственного измерения коэффициента теплоотдачи между поверхностью частиц и движущимся газом в установившемся состоянии. Глазер и Тодос применяли твердые металлические шарики, кубики и цилиндры электрический ток пропускали через насадку, при этом выделялось тепло, которое непрерывно уносилось потоком газа, проходящим через слой. Баумейстер и Беннетт генерировали тепло в слое стальных шариков, пропуская ток высокой частоты через витки, окружавшие слой насадки. Обе группы исследователей установили заметное влияние отношения диаметров насадки и аппарата. Однако Глазер сумел экстраполировать результаты и найти зависимость, пригодную для промышленных процессов. Его уравнение при 100<(рНе<9200 имеет вид [c.271]

При низких давлениях с соответствующими низкими плокостя ми длина свободного пробега молекулы X становится сравнимой с размерами тела, и тогда влияние молекулярного строения начинает сказываться в механизмах потока и теплопереноса. Относительная важность эффектов, обусловленных разрежением газа, может быть показана путем сравнения величины среднего свободного пробега молекулы газа с каким-нибудь характерным размером тела. Отсюда, если I есть размер тела, являющийся характеристическим размером в поле потока, влияние разрежения на поток перенос тепла станет заметным, как только отношением Я// нельзя будет больше пренебрегать. Это отношение безразмерно и определяется как критерий К-нуд-сена Кп. Критерий Кнудсена, представляющий, таким образом непосредственный интерес при изучении потока разреженного газа и переноса тепла, можио выразить через критерий Маха и Рейнольдса [c.344]

Qua — количество тепла, которое необходимо, чтобы повысить температуру обратного потока до температуры прямого потока на входе в регенератор т)р, не дает представления о влиянии отношения водяных эквивалентов газовь1х потоков на теплообмен. [c.327]

Приведенная методика теплового расчета печи содержит ряд условностей и упрощений. Например, температуры материала, потока газов и футеровки принимаются постоянными на всем протяжении печи и равпьши полусумме начальных и конечных температур потери тепла в окружающую среду определяются на основании средних опытных данных в процентном отношении к общему его расходу, при определении количества тепла, передаваемого материалу футеровкой, не учитывается влияние на интенсивность теплопередачи вращения печи [c.231]

Влияние продуктов сгорания. Большинство вращающихся регенераторов применяются для подогрева свежего холодного воздуха за счет тепла горячих продуктов сгорания, что ведет к повышению температуры в тонке и улучшению условий горения. Добавление продуктов сгорания топлива к воздуху в процессе горения ведет к увеличению массовой скорости на стороне горячих газов примерно на 7% но отношению к массово скорости потока холодного воздуха. В то же время теплоемкость продуктов сгорания (это СОп и Н2О) выше, чем генлоемкость холодного воздуха. В зависимости от соотношения топливо — воздух теплоемкость продуктов сгорания может на 11 "о превышать теплоемкость холодного воздуха, т. е. = 0,90. [c.197]

Рассматривая третий путь — обратный поток энергии вдоль оси пламени в направлении стабилизатора, начинающийся в светящейся зоне и проходящий через вершину пламеии элементарного объема зажигания, — следует предполагать целый ряд возможных путей переноса энергии, например излучением, с помощью электронов, протонов, свободных радикалов, атомов и заряженных радикалов. Электроны и протоны присутствуют в чрезвычайно малых концентрациях, радикалы обладают сравнительно малой подвижностью, а столкновения радикалов, приводящие к обрыву цепи, ограничивают длину цепи, поэтому они не играют существенной роли в изучаемом процессе. Поглощение лучистой энергии маловероятно, но имеются надежные экспериментальные доказательства легкой рекомбинации атомов водорода, которые обладают большой подвижностью и по сравнению с другими радикалами могут мигрировать относительно далеко, пока в результате тройного столкновения не высвободится энергия рекомбинации. В результате рекомбинации атомов водорода Н—Н выделяется 103 ккал/моль. Атомы водорода, выделяя тепло, инициируют также цепные реакции горения в предварительно перемешанной смеси прп непламенных температурах. Диффузия и рекомбинация атомов водорода рассматривались в качестве одного из звеньев механизма, определяющего скорость распространения пламени в свежую смесь. Здесь эта схема также принимается в качестве механизма, посредством которого тепло подводится в элементарный объем зажигания и тем самым оказывает влияние на пределы устойчивости. Эта точка зрения подтверждается результатами работы Лапидуса, Розена и Уилхелма [6], которые экспериментально установили, что скорость зажигания и распространения пламени от одного конца щели горелки до другого существенно изменяется (причем сохраняется воспроизводимость) в зависимости от каталитического характера стенок устья горелки. Предполагая, что различные скорости распространения пламени обусловлены изменением концентрации свободных радикалов во фронте пламени вследствие их рекомбинации на поверхности, авторы предложили теоретическую модель, с помощью которой удалось количественно определить значения коэффициентов рекомбинации на поверхности по отношению к платиновой поверхности. В случае сухих поверхностей относительные коэффициенты имели следующие значения платина Ю" , латунь 10 , окись магния 10 ". Все поверхности, покрытые влагой, дают значения коэффициента рекомбинации меньше 10" . Таким образом, если радикалы могут достигать поверхности стабилизатора, как это указы- [c.239]

Изучая влияние теплового числа, т. е. отношения тепла, подведенного к нагревательным секциям, к теплу, подведенному к кубу, на эффективность ректификационного разделения в роторном аппарате, работающем по принципу термической ректификации, В. А. Малюсов [59] пришел к выводу, что с ростом теплового числа кривая зависимости числа теоретических тарелок от теплового числа проходит через максимум. Возможной причиной этого является ухудшение равномерности флег-мообразования при больших тепловых потоках. [c.148]

Процесс дистилляции изучался В. Я. Миккал [49] на установке, основным элементом которой являлись трубки. По их внутренней поверхности тонким слоем стекала жидкость (рис. 53). Под трубкой находился стабилизирующий участок для исключения влияния возмущений при входе потока газа, длина участка при всех опытах была 900 мм. Диаметр трубы стабилизирующего участка всегда равнялся диаметру трубы, где происходил массообмен. В опытах использовались трубки диаметром от 9 до 22 мм и длиной от 1000 до 2100 мм при отношении Н/й от 50 до 149. Скорость газового потока изменялась в пределах 0,3—6 м/сек, что соответствует скорости газового потока в промышленных аппаратах пленочного типа. Для иредотвращения потерь тепла трубки помещались в стеклянную рубашку и термостатировались. [c.145]

Обсудим результаты, относящиеся к аэродинамике спутных струй с повыщенной интенсивностью начальной турбулентное . Закономерности развития таких течений, представляют значительный интерес не только для практических приложений, но и для исрледования процесса турбулентного обмена. В связи с последним уместно отметить, что основное внимание при изучении смешения газовых струй, как правило, уделяется определению связи между некоторыми интегральными характеристиками пограничного слоя и параметрами среднего движения. Тем самым априорно предполагается наличие однозначной зависимости пульсационных величин от средних (точнее, от их градиента). Такое предположение, базирующееся на теории пути смешения, справедливо лишь тогда, когда собственная турбулентность смешивающихся потоков невелика и единственной причиной, вызывающей турбулентный перенос, является наличие сдвигового течения. В общем случае смешения струй с повышенной степенью турбулентности интенсивность обмена определяется не только разностью скоростей. В значительной степени она зависит также и от уровня начальной турбулентности, которая оказывает заметное влияние на процессы переноса импульса, тепла и вещества. Об этом свидетельствуют результаты измерений температуры в газовых струях и пламенах, проведенных при широкой вариации режимных параметров — отношений скоростей, температур и плотностей. Они показывают, что средние величины не определяют однозначно интенсивность турбулентного переноса. Наблюдаемое в ряде экспериментов несоответствие опытных данных, относящихся к одинаковым значениям парметров т и со, связано, в частности, с различием уровней начальной турбулентности, неизбежным при проведении измерений на разных установках. Существенна, что это различие приводит в некоторых случаях не только к количественному расхождению результатов, но и к изменению качественной картины явления. Сказанное относится прежде всего к данным измерений при т 1 (к определению условий минимального смешения), когда относительное влияние градиентного переноса заметно уменьшается. В таких условиях определение степени влияния начальной турбулентности приобретает первостепенное значение для правильного истолкования результатов. [c.172]

Газовый слой ослабляет изучение тепловоспринимающей поверхности и отраженный от нее подающий тепловой поток, по одновременно посылает собственное излучение. Влияние этого слоя на величину обратного теплового потока зависит от его степени черноты и толщины. Как показали расчеты и проведенные опыты , для условий, реально встречающихся в топках, и при расстоянии термозонда от экранов к 250 мм имеет место удовлетворительная самокомпенсация собственного излучения слоя и количества поглощенного им тепла. При увеличении к происходит медленная раз-балапсировка между величиной излучения и поглощения. Это связано с увеличением средней температуры и степени черноты слоя. Корректность измерения падающего теплового потока также зависит от /I, что обусловливается изменением угла видения на различные участки факела и топки приемника и исследуемую часть тепловос-припимающей поверхности. Эта погрешность может быть достаточно большой, а главное не одинаковой в различных точках камеры, особенно при малых ее размерах. Погрешность видения характерна для всех радиометров, причем зависит она не только от к, но и от ориентации приемника по отношению к тепловоспринимающей поверхности. [c.111]

Продольный перенос тепла в промышленных реакторах выравнивает и снижает температуру по толщине слоя диффузионный поток вещества переносит часть продуктов реакции в направлении, обратном потоку газа, в результате чего скорость реакции уменьшается. Влияние продольного переноса тепла на изменение температуры по толщине слоя зависит от отношения между тепловыми потоками, переносимыми конвективно (потоком газа) и кондуктивно (теплопроводностью). [c.221]

Согласно исследованиям, проведенным Блэквеллом [138, 139], влияние осевых потоков тепла в зонде становится несущественным, когда размеры его (отношение высоты к диаметру) удовлетворяют соотношению [c.162]

На основании этих двух решений Спэрроу производил сравнение локальных коэффициентов теплоотдачи или Ми (х) в одной и той же точке при одинаковых локальных значениях поля. Проведя сравнение имевшихся у него результатов для Рг = 0,73, он обнаружил, что локальные значения коэффициентов теплоотдачи достаточно хорошо совпадают при всех значениях АХ от О до 1. Для больших значений результаты решения, соответствующие постоянному полю, оказываются ниже. Спэрроу считает, что это различие объясняется либо влиянием направленного вверх потока, либо тем, что в полученном им решении при расчете использовалось конечное число членов ряда. Из рис. 3 видно, что отклонение скорее всего объясняется влиянием направленного вверх потока, которое становится более существенным с уменьшением значения Прандтля, так как при этом снижается термическое сопротивление пограничного слоя. В физическом отношении эта разность может быть обусловлена тем, что большое магнитное поле на начальном участке пластины оказывает малое влияние на теплоотдачу к жидкости, как как скорости течения здесь довольно низкие. Для более верхних участков пластины, где скорости возрастают, напряженность магнитного поля падает ниже того постоянного значения, которое было принято Спэрроу, и пондермоторная сила опять оказывается меньше, чем она была бы при постоянном поле. Следовательно, количество тепла, уносимого потоком, будет больше, чем количество тепла, рассчитанного для постоянного магнитного поля, и общее количество тепла, передаваемого к жидкости, также будет больше. [c.285]

Вопрос о мере каталитической активности и условиях, необходимых для правильного определения активности катализаторов, рассмотрен в ряде работ [5,27—29]. В соответствии с этими работами за меру активности промышленных катализаторов, применяемых в виде твердых пористых зерен, примем наблюдаемую скорость реакции на целом зерне при заданной степени превращения, отнесенную к единице массы или объема катализатора. При этом измерение должно проводиться в условиях, когда процессы переноса массы и тепла между внешней поверхностью зерна и потоком реакционной смеси не оказывают заметного влияния на наблюдаемую скорость реакции. Это определение не охватывает промышленные каталитические процессы, протекающие во внешнедиффузионной области, например окисление аммиака в окись азота на платиновом катализаторе, окисление метанола в формальдегид на серебряном катализаторе и некоторые другие. Число таких промышленных процессов относительно невелико, и в настоящей работе катализаторы, работающие во внешнедиффузионной области, не рассматриваются. В сложных процессах катализатор характеризуют активностью и избирательностью, т. е. должны учитываться скорости реакций образования целевых продуктов по отношению к скорости общего превращения сырья при заданных степенях превращения. При этом может быть использовано как дифференциальное, так и интегральное выранление избирательности, но предлагаемой классификации более соответствовало бы дифференциальное. [c.13]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология