Оптимальное значение реакционных

Как видно из графика, РС коксов существенно зависит от температуры их предварительной прокалки. На графике выделена заштрихованная зона, соответствующая оптимальному значению реакционной способности, в пределах которой РС кокса наполнителя и РС кокса, полученного при коксовании связующего, максимально сближается. При этом наблюдается минимальная селективность окисления анода (химического и электрохимического), т.е. равномерное окисление всей массы анода без осыпания частиц кокса-наполнителя. [c.36]

Полученные результаты сведены в табл. 32, где даны оптимальные значения реакционных объемов каждой системы в отдельности и соответствующие оптимальные значения объемных скоростей при различных значениях коэффициента избытка хлористого водорода К. [c.274]

Пример 3.22. В реакторе периодического действия протекает простая необратимая реакция Л- -Р. Известна степень превращения реагента А или вы>ода продукта Р в виде функции времени т. Непрореагировавший реагент А отделяется от продукта Р и возвращается в реактор в рецикле. Определить оптимальные значения времени пребывания т реакционной массы в аппарате [c.259]

Упрощение системы уравнений (2.44) позволяет выразить оптимальные значения параметров реакционной системы опт через [c.75]

Интенсивность процесса (выход битума на 1 реакционного объема) в периодических кубах-окислителях ниже по сравнению с реакторами непрерывного действия вследствие более длительного окисления в кубах-окисли-телях и дополнительных затрат времени на закачку и откачку. На установках непрерывного действия при помощи схем и средств автоматизации легко поддаются стабилизации основные параметры процесса (температура окисления, расход сырья, расход воздуха и др.), создаются благоприятные условия для его интенсификации и сокращения времени пребывания сырья в зоне реакции. В результате улучшения контакта воздуха с сырьем повышается эффективность непрерывного процесса по сравнению с периодическим, улучшается степень использования кислорода воздуха и может быть достигнуто почти полное отсутствие кислорода в газообразных продуктах окисления. Стабилизация основных параметров процесса на оптимальных значениях для каждого сырья устраняет местные перегревы и улучшает основные свойства битумов. [c.285]

Подведение pH реакционной среды к оптимальному дает возможность ускорять гидролиз. Сообщаемые авторами значения для ферментов различных источников часто получали, применяя очищенные субстраты животного происхождения, та кие, как гемоглобин. Сопоставляя результаты, полученные авторами настоящей главы для белка рапса, с данным других исследований (табл. 13.2), можно видеть что для каждой конкретной ситуации желательно устанавливать оптимальные значения pH. [c.601]

Соотношение серная кислота сырье характеризует концентрации катализатора и сырья в реакционной смеси. Скорость процесса С-алкилирования в соответствии с законом действующих поверхностей должна описываться как функция от произведения концентраций кислоты и углеводородов на границе раздела фаз (т. е. поверхностных концентраций). Соотношение катализатор сырье должно быть в оптимальных пределах, при которых достигается максимальный выход алкилата высокого качества. Оптимальное значение этого отношения (объемного) составляет около 1,5. [c.253]

Наилучшие результаты достигаются при использовании 85%-ной серной кислоты. В этом случае увеличение давления до 8,45 кг/ см при 20" значительно повышает скорость абсорбции пропилена. При времени контакта 4—6 час. и указанном давлении содержание пропилена в растворе достигает оптимального значения—1,68 моля пропилена на 1 моль серной кислоты, причем 76% этого пропилена содержится в виде изопропилсульфата. Гидролиз изопропилсульфата с образованием изопропилового спирта завершается ири таком разбавлении реакционной смеси водой, когда концентрация серной кислоты снижается до 30—40% (в пересчете на чистую кислоту). Разбавление производится преимущественно при повышенных температурах (80—100°), чтобы повысить скорость реакции и иметь возможность отводить изопропиловый спирт из реакционной смеси по мере его образования. Гидролиз можно проводить в несколько стадий с постепенным повышением температуры на последней стадии процесс гидролиза можно проводить при температуре кипения изопропилового спирта. [c.401]

Рассмотрение, близкое к трактовке А. А. Баландина, проводится в работе Н. И. Кобозева [31] на примере реакции гидрирования этилена. Кобозев также исходит из двустадийной схемы реакции, идущей через адсорбционную и реакционную стадии. С увеличением теплового эффекта адсорбционной стадии скорость ее должна возрастать, а скорость реакционной стадии — уменьшаться поэтому данной реакции должно отвечать некоторое оптимальное значение теплоты образования поверхностного соединения, которое находится из условия равенства активационных барьеров стадий. [c.469]

Несмотря на относительно малое число достоверных аналитических данных, которые послужили для построения модели, их использование позволило получить хорошую корреляцию между расчетными и экспериментальными значениями pH в процессах анаэробной стабилизации различных органических отходов. Наблюдаемые отклонения можно объяснить несовершенством методов отбора проб и анализа и отличием условий, в которых проводится анализ, от реальных условий, в которых находится реакционная среда. Дальнейшие исследования следует направить на улучшение техники эксперимента и уточнение модели с целью учета влияния ионной силы среды и других аналитических параметров. Результаты исследования позволят значительно усовершенствовать аналитический контроль pH и уточнить применимость и эффективность методов для приведения биологических систем очистки к оптимальному значению рн химическим путем. [c.330]

Как видно из представленных данных, реакционная способность коксов различных производителей существенно отличается. В группу с наиболее близкими и относительно небольшими значениями реакционной способности попадают коксы заводов № 1,2,4. Их реакционная способность изменяется в относительно узких пределах 4,2-8,3 %. Эти коксы относятся к группе оптимальных для формирования анодных композиций. Однако это не означает, что коксы с других заводов неприемлемы для использования в производстве анодов. Вопрос об эффективном их использовании может быть решен или путем шихтования этих коксов по группам с близкой реакционной способностью или установлением причин высокой реакционной способности на заводах-производителях кокса с последующей корректировкой этой характеристики доступными способами. [c.70]

Приложение кинетического уравнения реакции к определению оптимального объема реакционной системы. Одним из наиболее важных приложений кинетических уравнений является их использование для определения объема реактора, а также его минимального значения, необходимого для получения заданной степени превращения исходного сырья. [c.471]

Линден и Пек [63 ] изучили влияние степени приближения к равновесию на состав продуктов пиролиза. В их опытах бутан крекировался при 815° С и времени контакта 4,26 сек., в результате чего достигались степень превращения выше 99% и выход углеводородов Сб и выше 28,7% вес. Жидкие продукты содержат 1,6% вес. твердых веществ, которые могут вызывать забивку промышленного реакционного змеевика в течение очень короткого времени. Выход олефинов при таких жестких условиях пиролиза невелик и составляет 23— 24%, т. е. менее половины от количества, получаемого при оптимальном значении времени контакта. При оптимальном режиме к-бутан успешно перерабатывается в трубчатых печах при 90— 92%-ном превращении с приближением к равновесию около 60% и выходом этилена и пропилена около 50% вес. (за проход) при относительно малом выходе тяжелых углеводородов и кокса. [c.59]

Как показали исследования, при увеличении высоты Яр реакционного слоя к. ч. нейтрализованного масла уменьшается до некоторого наименьшего значения, соответствующего оптимальному значению высоты. При дальнейшем увеличении Яр вели чина к.ч. увеличивается (рис. 2), что можно объяснить длительным пребыванием капель масла в соприкосновении со щелочью, превышающим время, необходимое для нейтрализации свободных жирных кислот. При этом нейтральный жир омы-ляется. Возможен также гидролиз мыла с высвобождением жирных кислот. Для наиболее полной нейтрализаций масла без потерь очень важно иметь для данного к. ч. определенную величину Яр. Колонну необходимо конструировать таким образом, [c.313]

Ган и Томас [16] исследовали также и эти случаи. Для каждой из указанных схем реакций существует оптимальное значение которое обеспечивает получение оптимального выхода целевого продукта. Однако оптимальное значение меняется и зависит от кинетики в конкретной данной системе. Приняв произвольно, что радиус сферических частиц катализаторов равен -0,25 см, а объемная скорость потока составляет 1 см -сек , авторы получили численное решение этой задачи для каждой реакционной схемы. Для кинетических констант этих схем были выбраны следующие значения = = к 2 = к з = 1 сек и к, , = 10 сек -. Хотя другие числовые значения [c.299]

Перед началом технологических разработок требуется обосновать выбор типа реакционного аппарата (реактор периодического действия, реактор непрерывного действия с интенсивным перемешиванием) и оценить оптимальные значения степени превращения бензола при проведении процесса по схеме, изображенной на рис. 1-5 (монохлорбензол — целевой продукт, т, е. 6=0). [c.26]

Для поиска оптимального значения а, соответствующего минимуму суммы удельных энерго-материальных затрат (и, следовательно, себестоимости продукта), может служить уравнение (1-28). Первое слагаемое этого уравнения выражает зависимость расхода (и стоимости) сырья от степени его превращения в реакционном аппарате в условиях оптимального варианта экспериментально установленной зависимости р,, 2(а) и с учетом потерь сырья и продукта на первой и третьей основных стадиях технологической схемы. Второе и третье слагаемые учитывают удельный расход и стоимость энергетических средств и размеры амортизационных отчислений в зависимости от размера потока перерабатываемого сырья и комплекса параметров, характеризующих отдельные процессы. [c.45]

Результатом повторения всех расчетных операций является серия пунктирных кривых на рис. 1-12, выражающих зависимость соответствующих показателей процесса на каждой из стадий, и кривая зависимости Ф(а) на рис. 1-13. Оптимальное значение степени превращения перемещается в область более высоких значений а с соответствующим уменьшением значения Ф. После замены реакционного аппарата проведение процесса при прежнем значении а становится неоправданным. [c.50]

Размер реакционного аппарата полного вытеснения рассчитывается исходя из оптимального значения а, устанавливаемого на основе схемы поиска экономического оптимума, приведенной в гл. I. [c.362]

По полученным значениям теплонапряжения выбираем такое сочетание и и d, при котором сопротивление в реакционной зоне минимально, а теплонапряжение не превышает допускаемое или оптимальное значение, если таковое задано. [c.114]

Более сложно решается вопрос о выборе значения pH раствора для проведения фотометрического определения в тех случаях, когда при оптимальном значении pH значительная часть фотометрического реагента находится в реакционной форме, спектр поглощения которой очень близок к спектру анализируемого соединения. В этих случаях проведение анализа при pH раствора, обеспечивающем максимальный выход светопоглощающего соединения, из-за большого поглощения самого реагента сопряжено со значительными погрешностями, особенно при определении малых количеств анализируемого элемента. В этих условиях фотометрирование растворов целесообразнее проводить при меньших значениях pH раствора, при которых хотя и не достигается максимальный выход комплекса, но содержание светопоглощающей формы реагента также не превышает 10—15% от светопоглощения анализируемого комплекса. Избыточная концентрация реагента при этом должна быть по возможности небольшой, но обеспечивающей практически полный перевод определяемого элемента в светопоглощающее соединение (Рмк >110 ). [c.19]

Таким образом, в этом простом случае оптимальное значение pH, при котором скорость ферментативной реакции максимальна, равно полусумме показателей основности р йГа, и рЯа, активных центров, участвующих в реакционных актах катализа. Зная из эксперимента значение рНопт и одну из величин -рКа, можно оценить другую константу. (Существуют специальные кинетические приемы, позволяющие раздельно оценить р/ а, и р аг но мы не будем на них останавливаться.) Например, при изучении рН-зависимости гидролиза крахмала до маль-тазы под действием р-амилазы было установлено, что в катализе принимают участие два активных центра с рКа, равные 4,3 и 7,1. Из табл. 5 видно, что этими центрами могут быть, например, карбоксильная группа аспарагиновой кислоты и имидазольное кольцо гистидина. При гидролизе ацетилхолина в присутствии холинэстеразы участвуют активные центры с рА а 6,2 и 7,7, а при расщеплении мочевины уреазой — центры с р а 6,6 и 9,0 и т. д. [c.100]

Как следует из рис. 4.6, для оптимального каскада кристаллизаторов типа MSMPR, в которых происходит рост кристаллов как кристаллохимическая реакция с порядком, большим единицы, оптимальное соотношение реакционных объемов соседних кристаллизаторов гй)(+,,,опт> 1-Следовательно, объемы отдельных кристаллизаторов должны возрастать с увеличением номера кристаллизатора в каскаде. Из анализа формулы (4.124) следует, что при п> величина Si+i>Si и значение возрастает с увеличением , т. е. для последующих кристаллизаторов доля невыкристаллизи-руемого вещества в маточном растворе возрастает. [c.351]

Поясним изложенное примером расчета системы регулирования температуры в реакторе объемного типа емкостью 1 м3 с так называемой наружной змеевиковой рубашкой (см. рис. 13, в) при производстве олигоэфира, модифицированного хлопковым маслом. Изменение постоянной времени от температуры для упомянутого процесса в выбранном реакторе описывается выражением (206). Расчет качества регулирования осуществлялся с помощью аналоговой вычислительной машины (АВМ). Объем управления моделировался выражением (77), причем исследования проводились для трех значений постоянной времени соответственно для температур реакционной массы 20, 125 и 240° С, т. е. при Тао, Tiss, Тцо. Оптимальные настройки ПИ-регулятора определялись для значения постоянной времени при 125° С. При этом принятым методом рассчитывались значения кривых настроек в координатах Si, So и выбирались оптимальные значения настроек, равные Si = 0,42 и So=2100 мин-. Затем на АВМ моделировался ПИ-ре гулятор с указанными настройками и процесс регулирования температуры при выбранных значениях постояН ной времени. Расчеты, проведенные с помощью АВМ, показали, что регулирование температуры при постоянных времени Т20 и Г240 без изменения значений параметров настройки регулятора вызывает ухудшение качест- [c.107]

Модельные эксперименты по гидрогенолизу смесей полихлорбензолов продемонстрировали эффективность и достаточную стабильность катализатора, подготовленного по вышеуказанной процедуре, а также соответствие сосчава реакционных смесей ранее полученным кинетическим данным [2,3]. Найдены оптимальные значения температуры, времени контакта и соотношения реагентов, обеспечивающие количественное превращение отходов в полезные продукты при минимальном рецикле водорода в процесс. [c.73]

Из табличных данных видно, что величина реакционного объема, необходимого для достижения желаемой глубины превращения (Г = 0,8), уменьшается, а производительность единицы реакционного объема каждой системы соответственно возрастает с увеличением количества ступеней в системе. Иначе, осуществление данного процесса в многоступенчатой системе реакторов имеет большие преимущества по сравнению с одноступенчатой системой. Так, при К — I оптимальное значение объемной скорости двухступен- [c.274]

Основным критерием оценки технико-экономической эффективное ти любого прокалочного устройства (кроме ретортных) является величина угара кокса вследствие его химического взаимодействия с дымовыми газами. Б процессе нагрева в среде дымовых газов угар кокса зависит не только от чисто физических и конструктивных факторов (числа ступеней аппарата, температуры подогрева воздуха и т.д.), но и от химической активности кокса [2, з]. Поэтому важно установить оптимальные значения технологических и конструктивных параметров процесса с учетом реакционной способности облагораживаемого кокса по отновению к активным компонентам дымовых газов и прежде всего к кислороду и двуокиси углерода. [c.4]

Установка каталитического крекинга типа ГК отличается от установки 1-А/1-М тем, что в реакторе и регенераторе применено секционирование зон и соосное размещение регенератора под реактором, а также повышенным давлением в регенераторе. Соосное расположение реактора и регенератора в блоке крекинга установки типа ГК не позволило применить для реконструкции технические решения, аналогичные для установок 1-А/1-М. ГрозНИИ было предложено в период использования катализатора КМЦР-2 эти блоки усовершенствовать, уменьшив объем псевдоожиженно-го слоя в реакторе с доведением массовой скорости подачи сырья до 4-5 ч Это было достигнуто уменьшением реакционной зоны — установкой вертикальных перегородок в реакторе. Несмотря на положительные результаты по увеличению выхода бензина, полученного в переоборудованном по данному варианту реакторе, условия крекинга сырья на цеолитсодержащем катализаторе все-таки не достигают оптимальных значений по температуре реакции и массовой скорости подачи сырья, кроме того, повышается расход пара. В целях доведения расхода пара до уровня современных установок каталитического крекинга (2-3% мае. от сырья), ГрозНИИ совместно с Грозгипронефтехимом разработал два варианта реконструкции реактора с испо.пьзованием лифт-реактора с прямоугольными поворотами и с форсированным псевдоожиженным слоем катализатора (см. рис. 2.5 б). По последнему варианту все внутренние устройства (решетки, цилиндрическая обечайка, секции отпаривания и паровые маточники) демонтируют, а вместо них устанавливают два реактора с форсированным псевдоожиженным слоем (диаметром 2 м и высотой 8 м) и цилиндрическую центральную вставку для секции отпаривания (диаметром 2,8 м и высотой 8 м). Пространство между цилиндрической вставкой и вертикальными реакторами засыпается диатомовым кирпичом (крошкой). Общее количество пара в реакторе сокращается в 3-4 раза и составляет в зоне отпаривания 3 т/ч, а для распыления сырья в форсунках — 0,5 т/ч. Это позволяет увеличивать производи- [c.60]

Организация устойчивого зажигания, стабилизируюш,его первичное воспламенение пылевоздушных струй, вытекающих из горелок, путем интенсификации химического реагирования, уменьшения теплоотвода из реакционной зоны и уменьшения массы реагирующей смеси. Химическое реагирование может быть интенсифицировано предварительным нагревом воздуха, высоким нагревом пылевоздушной смеси в горелочных струях эжекцией горячих продуктов сгорания и повышением концентрации горючих внешней подачей первичного воздуха с пылью. Теплоотвод из зоны реагирования можно сократить уменьшением скорости или, что более рационально, обеспечением структуры струи на периферии в ее начальном участке с малыми скоростями и малыми поперечными градиентами продольной скорости, при которых турбулентный вынос тепла из зоны реагирования менее интенсивен. Масса реагирующей смеси может быть уменьшена ограничением количества первичного воздуха и количества рециркулирующих газов до достижения оптимальных значений коэффициента избытка первичного воздуха и степени рециркуляции. [c.367]

Марко с сотр. подробно изучил взаимодействие реактивов Гриньяра со стеаратом кобальта в эфире. При обработке реакционной смеси окисью углерода и трифенилфосфином авторы наблюдали образование различных ацильных производных кобальта [168] и соответствующих гидридов [169]. Это указывает на присутствие в смеси алкильных и гидридных производных кобальта. Как и в случае систем с участием алюминийалкилов, природа реактива Гриньяра не оказывает существенного влияния на гидрирующую активность катализатора, но величина молярного соотношения магнийорганического соединения и кобальта вновь играет важную роль. Оптимальное значение этого соотношения находится в пределах от 3 до 8 1 [170]. Считается, что присутствующие в растворах алкильные и гидридные производные кобальта стабилизируются лигандами, образующимися in situ в ходе реакции стеарата кобальта с реактивами Гриньяра. Было предположено, что одним из таких лигандов является С1бНззСН=С(ОМдС1)г, который мог бы превращаться в стеариновую кислоту при гидролизе. Стеариновая кислота действительно выделяется с количественным выходом при гидролизе смеси. [c.69]

Реакция Стенгауза с фурфуролом протекает довольно медленно, после добавления реактивов рекомендуется выдерживать реакционную смесь до 3 ч. Реакция с метил- и оксиметилфурфуролом протекает еще медленнее, для ее завершения требуется около суток [135]. Оптимальные значения pH при определениях, основанные на реакции Стенгауза [135], лежат в интервале 4,2—5,2. Окраска конечных продуктов нестабильна и постепенно исчезает, что объясняется образованием соли З-оксипйридиния [125] [c.112]

Сущность этого метода состоите том, что при увеличении газосодержания среды рабочие сечения при заданных скоростях расхода уменьшаются, с другой стороны, толщина слоя в направлении радиуса реактора при центральном расположении стержневого облучателя определяют эффективность поглощения уизлученпя реакционной средой, т. е. т]ии. Рассматривая функциональные зависимости газосодержания среды ф и КИИ облучателя, можно определить оптимальное значение радиуса реактора и оценить КИИ для данного радиуса. [c.215]

Сопоставление скорости реакции с безводным гидразином и с его водными растворами показывает, что даже при оптимальных значениях pH водные растворы гидразина модифицируют нуклеозиды медлейнее, чем безводный гидразин. Так, при 60° С безводный гидразин полностью разрушает дезоксицитидин-5 -фосфат за 90 мин, а тимидин-5 -фосфат — за 4 ч, тогда как при обработке 10 М водным раствором гидразина при pH 10 через 4 ч в реакционной смеси остается еще 3% дезоксицитидин-5 - и 23% тими-дин-5 -фосфатов Такое различие в действии реагентов не удивительно, поскольку концентрации водных растворов существенно ниже концентрации безводного гидразина. [c.463]

На рис. 11-3 представлена зависимость [4] между условными константами образования и pH для комплексов металлов с ЭДТА с учетом влияния pH на величину а 4- и влияния гидроксокомплексов на величину м [см. уравнение (7-17)]. Как видно из рисунка, условные константы меньше термодинамических констант, приведенных в табл. 11-2. Как правило, для каждого иона металла существует оптимальное значение pH [21]. Так, для цинка условная константа приближается к Лму = 16,5 только в одном интервале pH. Кривые на рис. 11-3 характеризуют максимальные значения условных констант, поскольку обычно в реакционную систему вводят дополнительные комнлексанты. Концентрация дополнительного комплексанта, как правило, значительно выше, чем концентрация ионов металла, поэтому значение м уменьшается и является функцией pH, а также зависит от природы и концентрации дополнительного комплексанта. Кроме того, если возможно образование амминного комплекса, то соответствующие кривые (см. рис. 11-3) располагаются еще ниже. Часто титрование с помощью ЭДТА проводят в присутствии буферных растворов системы аммиак — хлорид аммония, которые служат не только для установления необходимого значения pH, но также [c.218]

Для медленно текущих реакций, при осуществлении которых в реакторах периодического действия продолжительность вспомогательных операций относительно мала, целесообразность применения реакторов полного смешения для рассматриваемых значений а ограничивается величиной а=0,3 (точки 1 и5на рис. 1У-39). Процесс, основанный на относительно быстро текущей реакции (значение Л велико), целесообразно проводить в реакционном аппарате периодического действия лищь в тех случаях когда оптимальное значение а превыщает 0,5 (точки 2, 4 на рис. 1У-39). [c.354]

Учет энергетических затрат и амортизационных отчислений дает возможность установить значение оптимальной степени превращения толуола. Поскольку влияние размера реакционной аппаратуры заметно проявляется лищь при высоких степенях превращения, можно предположить (без учета особенностей процесса), что оптимальное значение а лежит в этой области. [c.364]

Оптимальные значения pH для физической адсорбции антигенов на ВАС в 0,15М фосфатно-цитратных буферных растворах (табл. 7.4) определены Робинсом и сотр. [79]. Антиген (300— 500 мг) растворяют в таком буферном растворе, в котором адсорбция оптимальна, и к полученному раствору добавляют 1 г (сухая масса) ВАС. Суспензию интенсивно перемешивают 30 мин магнитной мешалкой при комнатной температуре. После центрифугирования (10 мин при 1000 ) реакционную массу суспендируют в 30 мл 0,1М натрийбикарбонатного буфера, pH 8,9, и оставляют при 4 °С на 24 ч, периодически перемешивая. При этом значении pH происходит химическое связывание антигена и ВАС. Суспензию вновь центрифугируют 10 мин при 10 000 g [c.39]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология