Коэффициент проницаемости

Коэффициент фильтрации кф или коэффициент проницаемости к определяют экспериментально в специальном приборе - пермеаметре, содержащем образец исследуемого грунта (рис. 1.4). Общий расход Q фильтрационного потока при этом поддерживается постоянным. Напоры и Н2 измеряются двумя пьезометрами, соединенными с пористой средой в сечениях 1 и 2. Превышения центров сечений над плоскостью сравнения равны и 2, а давленияи р , расстояние между этими сечениями по оси цилиндра составляет L. [c.16]

Транспорт компонента разделяемой газовой смеси через пористую основу мембраны осуществляется одновременно несколькими механизмами переноса, в зависимости от структуры матрицы, свойств веществ и термодинамических параметров процесса. В общем случае движение компонентов смеси может вызываться конвективно-фильтрационным переносом, различного вида скольжениями вдоль поверхности пор, объемной диффузией, баро- и термодиффузией, кнудсеновской диффузией (эффузией), поверхностной диффузией, пленочным течением вследствии градиента расклинивающего давления, капиллярным переносом конденсированной фазы в анизотропных структурах. Вещество в порах скелета мембраны, как показано ранее, может находиться в виде объемной газовой фазы, капиллярной жидкости и адсорбированной пленки. Для каждого из этих состояний возможно несколько механизмов переноса, взаимосвязанных между собой. Не все виды переноса равнозначны по своему вкладу в результирующий поток веществу, поэтому при вычислении коэффициента проницаемости необходимо определить условия, при которых те или иные формы движения вещества являются доминирующими [З, 9, 10, 14—16]. [c.54]

Во все другие формулы табл. 1.1 (графы 5-9) в качестве характерного размера входят величины, пропорциональные (где /с-коэффициент проницаемости породы), методы определения которых хорошо известны. Формулы этой группы не имеют принципиальных преимуществ и одинаково удобны для практического использования. Для этих формул характерно то, что все они приводят к очень широким диапазонам изменения Re,p для различных пористых сред. И это представляется вполне естественным ввиду разнообразия свойств испытанных пористых сред. Кроме того, это свидетельствует о том, что ни в одну из предложенных формул для определения Re не входит полный набор параметров, позволяющий характеризовать сложную структуру пористых сред, использования для этой цели коэффициентов пористости и проницаемости явно недостаточно. [c.21]

Поверхностные явления играют ключевую роль в мембранных процессах и существенны для всех типов мембран, кроме газодиффузионных. Абсолютные значения коэффициента проницаемости и селективности мембран, температурная и барическая зависимость этих характеристик, во многом определяются закономерностями сорбционного процесса на поверхности и в матрице мембраны. Обычно допускается, что скорость сорбции намного превышает скорость переноса массы и распределение вещества между сорбированной и объемной фазами равновесно. Поэтому ограничимся анализом условий сорбционного равновесия и разделительных характеристик равновесного сорбционного процесса. [c.42]

В промысловых условиях коэффициент проницаемости определяется в результате специального исследования скважин, в котором также используется устанавливаемая в опыте связь между изменением давления в скважинах и их дебитом. [c.17]

Заметим, что в данном случае независимость С от скорости получилась из одного анализа размерностей. Обозначим (Р1Ф т) через к, эта величина называется коэффициентом проницаемости. Закон фильтрации (1.25) приводится при этом к виду [c.31]

Выведенные дифференциальные уравнения неразрывности и движения содержат, кроме скорости фильтрации и давления, плотность флюида р, коэффициент пористости т, коэффициент проницаемости к (для изотропной среды) и вязкость флюида т]. [c.48]

Если известны вязкость жидкости в пластовых условиях г и толщина пласта /г, то по последней формуле находится значение коэффициента проницаемости пласта [c.158]

Поставим задачу следующим образом. Газовая или нефтяная залежь площадью S рассматривается как укрупненная скважина радиусом Лз = у/з/п. Законтурная вода, окружающая залежь, простирается до бесконечности. До начала отбора давление во всем водоносном пласте равно в момент, принимаемый за начальный, I = О, давление на забое снижается до значения и поддерживается постоянным в течение всего периода эксплуатации. Требуется определить объем воды, поступившей в укрупненную скважину за время /. Считая, что водоносный пласт имеет постоянную толщину Л, коэффициент проницаемости к и обозначая через т , вязкость воды и через р упругоемкость водоносного пласта, можем написать дифференциальное уравнение упругого режима для плоскорадиального течения воды к укрупненной скважине (5.49) [c.172]

Рассмотрим характеристики чисто трещиноватой породы. Трещина представляет собой узкую щель, два измерения которой во много раз больше третьего. Коэффициент трещиноватости составляет обычно доли процента (в то время, как коэффициент пористости зернистой породы составляет 10-20%). Коэффициент трещиноватости так же, как и коэффициент проницаемости к , определяется густотой и раскрытием трещин. Густотой трещин Г называется число трещин п, отнесенное к длине нормали Ь, проведенной к поверхностям, образующим трещины. Для простоты представим себе модель трещиноватой среды с упорядоченной системой параллельных и равноотстоящих трещин с раскрытием 5 (рис. 12.2). Густота трещин Г = п/к, а коэффициент трещиноватости [c.353]

Исходя из формул (12.4) и (12.5), можно записать зависимость коэффициента проницаемости от давления следующим образом [c.354]

Если теперь представить соляной пласт с такими же характеристиками, подверженный напряжению с разностью главных компонент 1 МПа (геологически реальные небольшие напряжения), то можно показать, что касательные напряжения 0,4—0,5 МПа будут действовать на половину всех границ. Тогда число проницаемых границ повысится до 70%, на долю скелета бесконечного кластера теперь будет приходиться около 25% всех границ. Это приведет к повышению коэффициента проницаемости пласта в несколько десятков раз. Следовательно, соль не может считаться полностью водонепроницаемым экраном (как это было принято в гидрогеологии), что необходимо учитывать, в частности, при строительстве гидротехнических сооружений. [c.101]

Если сравниваются коэффициенты проницаемости чистых газов Л и А°], то относительную величину а г - называют идеальным фактором разделения мембраны. В общем случае и различны, так как процессы проницания отдельных компонентов смеси через мембрану взаимозависимы. Скорость проницания отдельных компонентов через мембрану зависит от общего [c.12]

Влияние температуры на коэффициент проницаемости 85 [c.3]

Влияние давления на коэффициент проницаемости 93 [c.3]

Л — коэффициент проницаемости р — плотность [c.9]

Разделительную способность мембраны принято характеризовать относительной величиной коэффициента проницаемости г-го компонента, или фактором разделения мембраны [c.12]

Таблица 2.3. Коэффициенты проницаемости и фактор разделения

В табл. 3.1 приведены параметры сорбции в уравнении (3.48) для полярного газа ЗОг в некоторых полимерах, а также коэффициенты проницаемости, диффузии и эффективной растворимости о = С1Р при температуре 25 °С. [c.81]

Исследуем температурную зависимость коэффициента проницаемости при достаточно низких давлениях, когда растворимость газов в матрице невелика, выполняется закон Генри, коэффициент диффузии не зависит от концентрации и взаимным влиянием компонентов разделяемой смеси можно пренебречь. [c.85]

Проницаемость непористых полимерных мембран зависит от растворимости и диффузии компонентов разделяемой газовой смеси в матрице мембраны. Найдем соотношения, связывающие коэффициент проницаемости и фактор разделения с константой растворимости и коэффициентом диффузии. [c.83]

Отсюда, используя теорему о среднем значении функции, получим выражение для коэффициента проницаемости с г [c.83]

В общем случае коэффициент проницаемости как интегральную кинетическую характеристику массопереноса в мембране находят по осредненным значениям и <ог> [c.83]

Используя уравнения (3.46) и (3.47), можно получить выражения для коэффициента проницаемости двухфазной мембраны с малой долей дисперсной фазы [6] [c.84]

Затруднения возникают при расчете Л двухслойных, особенно— асимметричных мембран. На рис. 3.1 показано распределение концентраций в двухслойной мембране, состоящей из селективного слоя толщиной бт, проницаемостью Л , и пористого слоя изотропной структуры с известными значениями 6п и Лп- Для стационарных условий с учетом аддитивности х опротив-лений массопереносу получили [8] соотношение для коэффициента проницаемости двухслойной мембраны [c.84]

Зависимость коэффициента проницаемости от температуры может быть также записана в виде экспоненциального соотношения [c.85]

Сопоставив формулу (12.3) с законом Дарси и использовав соотношение (12.1), найдем выражение для коэффициента проницаемости трешиноватой породы [c.354]

При рассмотрении установившейся фильтрации в трещиновато-по-ристом пласте обычно считают, что коэффициент проницаемости трещин к существенно зависит от давления и определяется одной из формул (12.6)-(12.8), а коэффициент проницаемости пористых блоков 2 не зависит от давления и принимается постоянным. Соотношения для. 354 [c.354]

Рассмотрим установившуюся изотермическую фильтрацию идеального газа в чисто трешиноватом деформируемом пласте, в котором зависимость коэффициента проницаемости от давления линейная (12.8). Эта зависимость представляется естественной для газа, так как при фильтрации газа перепады давления обычно малы. В этом случае функция Лейбензона (12.13) получает следующее выражение (здесь принято Ра = р у. [c.361]

В табл. 2.3 в качестве примера приведены значения коэффициента проницаемости и фактора разделения для пористой мембраны ( Кис1ероге ) с эффективным диаметром пор <( п>=0,03 мкм [20]. Селективностью процесса разделения в пористых мембранах можно управлять не только изменением поровой структуры и режимных параметров процесса Р и Т. В работе [21] исследована проницаемость селективность пористых стекол с модифицированной поверхностью пор. Изменение состояния поверхности проводили этерификацией силанольных групп спиртами (метанолом, этанолом и 1-пропанолом) [c.67]

Модификация поверхности приводила к различному изменению константы Генри и коэффициента поверхностной диффузии для полярных и неполярных газов, в результате существенно изменялась проницаемость и фактор разделения. На рис. 2.9 показан характер изменения коэффициента проницаемости диоксида углерода, пропана, дифторхлорметана СНС1Рг (Н-22)) и 1,2-дихлортетрафторэтана С2С1гр4 (К-114) при полной модифшсации поверхности пористого стекла спиртами (п = = 1—3). Исходное состояние поверхности пористой мембраны (п = 0) принято считать гидрофильным. Селективность процесса извлечения СО2 и СзНе из смеси с фреонами существенно улучшается в мембранах с модифицированной поверхностью. [c.67]

Экспериментально установлено [17], что изотермы сорбции ЗОг в указанных полимерах нелинейны и удовлетворительно описаны формулой изотермы двойной сорбции. Сродство сорба-та и полимера в процессах абсорбции и адсорбции характеризуется параметрами и К . Величины о " и не имеют устойчивой корреляции с изменением разности —1, рднако большему сродству в процессе абсорбции соответствует большее сродство при адсорбции на поверхности дисперсной фазы в полимере. Чем ниже и, тем выше подвижность молекул ЗОг в полимере, хотя концентрация растворенного газа при этом падает. Наименьшие значения о , /С и о отмечены для поливинилтриметилсилана (ПВТМС). Высокие значения коэффициента проницаемости в этом полимере обеспечены за счет большей скорости диффузии ЗОз. [c.82]

Определение интегрального коэффициента проницаемости асимметричных мембран замет о усложняется. Это обусловлено анизотропностью структуры пористой подложки и неопределенностью границы диффузионного слоя (фактически имеется не граница, а область перехода от сплошной матрицы мембраны к пористой). Расчет скорости массопереноса пористых сред анизотропной структуры основан на использовании дифференциальных функций распределения пор, зависящих от координаты [9]. Экспериментальная оценка этих функций трудоемка и ненадежна, поэтому опытные значения Л асимметричных мембран часто относят к условной толщине селективного слоя, полагая сопротивление массопереносу пористой основы пренеб- [c.84]

Физикохимия полимеров Издание второе (1966) -- [ c.463 , c.488 ]

Физико-химические основы переработки растворов полимеров (1971) -- [ c.0 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.337 , c.528 ]

Конструкционные свойства пластмасс (1967) -- [ c.196 , c.198 , c.228 , c.238 , c.250 ]

Физико-химические основы получения, переработки и применения эластомеров (1976) -- [ c.345 , c.348 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.6 , c.9 , c.32 , c.39 , c.115 , c.233 ]

Полимерные смеси и композиты (1979) -- [ c.342 , c.379 ]

Вода в полимерах (1984) -- [ c.337 , c.407 , c.408 ]

Физико-химия полимеров 1963 (1963) -- [ c.493 ]

Физико-химия полимеров 1978 (1978) -- [ c.526 , c.530 ]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.40 ]

Эластичные магнитные материалы (1976) -- [ c.186 ]

Хроматография неорганических веществ (1986) -- [ c.17 ]

Конструкционные свойства пластмасс (1967) -- [ c.196 , c.198 , c.228 , c.238 , c.250 ]

Справочник по гидравлическим расчетам Издание 2 (1957) -- [ c.278 ]

Химия и технология лакокрасочных покрытий Изд 2 (1989) -- [ c.118 , c.119 , c.120 , c.123 ]

Химия и технология лакокрасочных покрытий (1981) -- [ c.113 , c.114 , c.117 , c.118 ]

Биофизика Т.2 (1998) -- [ c.99 ]

Жизнь зеленого растения (1983) -- [ c.222 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.332 ]

Основы переработки пластмасс (1985) -- [ c.107 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология