Параметры сверхкритические

Таблица 9.4. Предельные нормы и рекомендуемые показатели качества питательной воды прямоточных котлов сверхкритических параметров (СКП)

В табл. 9.4 приведены нормы качества питательной воды прямоточных котлов сверхкритических параметров. Для этих котлов [c.164]

Область перехода от компактной жидкости к перегретому пару (область влажного пара) с ростом давления су кается и при некотором его значении перестает существовать. На диаграммах p-v и T-v это выражается в смыкании пограничных кривых A. . и B. . в точке С.. Состояние вещества в этой точке и соответствующие ему параметры называют критическими. Область закритических температур, расположенная на диаграммах p-v и T-V правее, а на диаграмме р-Т левее критической точки, соответствует параметрам сверхкритического перегретого пара. При изобарном охлаждении вещество из такого состояния переходит в компактную жидкость, минуя состояния насыщенного и влажного пара. Аналогичным образом жидкость со [c.19]

Опишем модель для расчета параметров сверхкритического режима истечения. В узле L скорость определяется из соотношения [85, 106 [c.233]

В целях создания сверхкритических скоростей истечения топливо-воздушной смеси изготовляют форсунки с выходным соплом Лаваля. Однако это сопло рассчитано только на определенный диапазон расходов. В настоящее время предложены конструкции форсунок с соплом переменного сечения [217], которое в одной проекции имеет прямоугольный профиль, в другой — форму сопла Лаваля с подвижными стенками, перемещением которых с помощью рычагов можно изменять проходное сечение в широких пределах (рис. 104). Установкой поворотных лопаток в форсунках Карабина обеспечивается возможность изменения угла факела. Однако такие универсальные форсунки сложны в изготовлении. Как правило, нет необходимости регулировать факел по всем параметрам (расходу, углу, дисперсности, дальности). Для условий работы форсунки в топочных устройствах обычно достаточно иметь возможность отрегулировать расход топлива при неизменном расходе и скорости воздуха, соответствующих оптимальной тонкости распыливания топлива. Снижение расхода топлива при неизменных параметрах и расходе распыливающего воздуха (или другого распылителя) будет способствовать улучшению качества распыливания. [c.215]

Стырикович М. А., Хохлов Л. К- Исследование растворимости солей в водяном паре сверхкритических параметров. — Теплоэнергетика, 1957, № 2, с. 3—7. [c.158]

Контроль за протеканием коррозии металла трубной системы конденсаторов турбин несомненно следует предусматривать на сталии проектирования этих агрегатов. Эта рекомендация в первую очередь касается блоков сверхкритических параметров, для которых совершенно необходимо руководствоваться правилом выбора конструкционных материалов трубок конденсаторов с учетом коррозионно-агрессивных свойств охлаждающей воды [2]. [c.82]

Циклис Д. С. Фазовые равновесия в двойных системах при сверхкритических параметрах. М., Химия. 1969. [c.159]

Парогенераторы, рассчитанные на сверхкритические параметры. Были спроектированы и изготовлены прямоточные парогенераторы для работы при давлениях, превышающих критическое давление воды, т. е. 225,6 атм (19—211. [c.232]

Для парогенераторов, рассчитанных на сверхкритические параметры, особенно важным является вопрос механической прочности его элементов, [c.232]

При анализе процессов п расчете параметров эжектора на сверхкритических отношениях давлений в сопле будем полагать, [c.500]

Этот метод находит наибольшее распространение при сравнительных массовых испытаниях различных материалов. В частности, его применяют в исследовании коррозионного растрескивания аустенитных сталей при сверхкритических параметрах среды (давление 300 кгс/см , температура 380 и 550 °С). Пластинка размером 6 X 50 X 2 мм выгибалась при комнатной температуре до диаметра связанного с заданной остаточной деформацией е, % и толщиной образца O, мм, соотношением [c.177]

Конвективный теплообмен в трубах при резко переменных физических свойствах теплоносителя. Этот класс задач возникает при больших температурных напорах и в сверхкритической области состояния вещества. Здесь коэффициент теплоотдачи при определенном сочетании режимных параметров и физических свойств может быть как больше, так и меньше значений, рассчитанных по обычным формулам для конвективного теплообмена. [c.173]

Рис. 8-3. Изменение концен.-рациЯ железа по тракту прямоточного котла сверхкритических параметров в традицио. июм вонюм режиме.

Для практических расчетов теплоотдачи к гелию сверхкритических параметров можно рекомендовать формулы [46], полу- [c.245]

Для котлов сверхкритических параметров уменьшение количества сбросных отмывочных вод достигается за счет применения локальных промывок НРЧ (см. 8-3), заменяющих промывку всего котла в целом. Для барабанных котлов высоких давлений и для прямоточных котлов сверхкритических параметров, применяя непрерывную дозировку комплексонов, можно добиться значительного увеличения межпромывочного периода (см. 10-1) и проводить промывки только в периоды капитальных ремонтов. [c.42]

Безусловно, 100%-иая конденсатоочистка, устанавливаемая для прямоточных котлов сверхкритических параметров, существенно сокращает потребность в химической очистке. Такой путь может оказаться экономически оправданным и для барабанных котлов. [c.42]

ОБОСНОВАНИЕ ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТИ ПРОВЕДЕНИЯ ЛОКАЛЬНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ОЧИСТОК КОТЛОВ СВЕРХКРИТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ [c.81]

Использование локальных химических очисток не исключает периодические полные эксплуатационные химические очистки котлов сверхкритических параметров, но позволяет без снижения надежности работы котла проводить их с большим межпромывочным периодом. [c.84]

ОБОСНОВАНИЕ КОМПЛЕКСОННОГО ВОДНОГО РЕЖИМА ДЛЯ ПРЯМОТОЧНЫХ котлов СВЕРХКРИТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ И ЕГО ВЛИЯНИЕ НА ПЕРИОДИЧНОСТЬ ХИМИЧЕСКИХ ОЧИСТОК [c.98]

Из гл. 9 следует, что термическое разложение комплексонатов железа для барабанных котлов используется для периодического создания защитной окисной пленки,, повышающей коррозионную стойкость стали. Для прямоточных котлов использование этого метода в полной мере невозможно, так как отсутствует требуемая для проведения второго этапа обработки циркуляция раствора. Это ограничивает возможности периодической пассивации прямоточных котлов с использованием комплексонов. СУ ГРЭС и некоторые другие электростанции применяют периодическую прокачку раствора комплексона с концентрацией около 0,5 г/кг в течение 1—1,5 ч как завершающую операцию после химической очистки котла сверхкритических параметров, что несколько повышает коррозионную стойкость поверхностей нагрева и ускоряет выход на нормируемые показатели водного режима. [c.98]

Образование магнетита в процессе термического разложения комплексонатов железа протекает наиболее эффективно при контакте среды с достаточно чистым металлом. Поэтому для прямоточных котлов сверхкритических параметров перевод в комплексонный режим должен производиться для нового котла или для работавшего котла после осуществления его химической очистки при обязательном включении водя- [c.99]

Влияние шероховатости. Влияние шероховатости на поле течения около круглого цилиндра исследовалось в 123—26]. На рис. 4 показан коэффициент сопротивления шероховатого круглого цилиндра в поперечном потоке в зависимости от числа Рейнольдса, измеренный в [23]. Параметром является относительная шероховатость /г /О. Каждая кривая охватывает три режима докритический, критический и сверхкритический. Очевидно, что в докри-тическом режиме шероховатость поверхности никак не сказывается. При больших числах Рейнольдса ламинарный отрыв сопровождается образованием замкнутого пузыря. Таким образом, точка отрыва сдвигается вниз по потоку и поэтому сопротивление уменьшается. На шероховатой поверхности этот эффект наблюдается при меньших числах Рейнольдса, что обусловлено дополнительными возмущениями пограничного слоя, создаваемыми шероховатостью. Уменьшение сопротивления в критической области для шероховатой поверхности заметно меньше, чем для гладкой. [c.139]

Однако п при больших сверхкритических отношениях давлений можно использовать эжектор с нерасширяющимся соплом, в котором скорость пстечения эжектирующего газа не превышает скорости звука. Такой эжектор принято называть звуковым. Это наиболее распространенный тип эжектора, эффективно работающий в широком диапазоне изменения параметров газов. [c.495]

Результаты расчета для различных соотношений начальных параметров газов и размеров эжектора позволяют, в первую очередь, сделать вывод о слабом влиянии сжимаемости газа на эффективность эжекторного увеличителя тяги. Изменение отношения полных давлений газов от весьма малых значений, при которых сжимаемостью газа можно пренебречь, до значений рУря— — 3,5, когда режим истечения эжектирующей струи сверхкритический, практически не влияет на выигрыш в тяге при фиксированных значениях а и /. [c.562]

При современном развитии советской теплоэнергетики, когда доля вьработки электроэнергии на конденсационных электростанциях с высокими и сверхкритическими начальными параметрами (13 и 24 МПа) превышает 857о суммарной выработки этих станций, средний удельный расход топлива (нетто) на отпуск электроэнергии от конденсационных электростанций является сравнительно стабильной величиной. Что же касается удельного расхода топлива (нетто) на отпуск тепла 6т, то он может изменяться в весьма широких пределах в зависимости от источника выработки этого тепла. [c.135]

Системы транспортировки и закачки СОа. Система магистральной транспортировки и система закачки СОа в пласт являются взаимосвязанными элементами крупномасштабной технологии СОа. На рис. 5.39 и 5.40 приведена качественная модель систем транспортировки и закачки СОа в нефтяной пласт. Краевыми условиями служат значения параметров источника (в частности давление Рнач) и пласта (пластовое давление Рпл)-Здесь показана транспортировка СОа по магистральному трубопроводу и распределительным линиям в газообразном состоянии, в скважине — в основном в жидком и закритическом состояниях. Фактически возможны многочисленные термодинамические варианты течения диоксида углерода. На рис. 5.41 лриведена одна из наиболее вероятных принципиальных схем трубопроводного транспорта СОа- Если от источника диоксид углерода поступает в газообразном состоянии цри невысоком давлении и докритической температуре рнач<рз, 7 нач<7 кр) или при сверхкритической температуре (Т нач кр Рнач <ркр), то перекачка осуществляется по схемам 1—3. [c.245]

В книге издания 1969 г. большое место занимали очистки комплек-сонами и композициями с ними. Прошедшие годы подтвердили их преимущества для химических очисток и для повышения коррозионной стойкости сталей. Выявилась также высокая эффективность их использования для целей консервации барабанных котлов и для увеличения межпромывочного периода котлов сверхкритиЧеских параметров и расширились температурные границы применения комплексонов. Все это, наряду с дополнительно проведенными исследованиями, побудило последовательно изложить свойства и области и условия применения комплексонов в гл. 7—12, хотя в некоторой степени материал этих глав был отражен в монографии 1969 г. [c.3]

В настоящее время лимонная кислота для химических очисток используется лишь в редких случаях. Но ранее, начиная с 1964—1966 гг., ее широко применяли в виде моноцитрата аммония для предпусковых химических очисток блоков сверхкритических параметров и пароперегревателей барабанных котлов с давлением 14 МПа. Стремление сократить большие расходы дефицитной пищевой лимонной кислоты без уменьшения эффективности химических очисток привело к созданию в СССР композиций лимонкой кислоты с комплексонами для использования как при предпусковых, так и при эксплуа гаи,ионных очистках. В дальнейшем проблема дефицитности лимонной кислоты вынудила и для композиций вести исследования как по сокращению ее расходования (исследование оптимальных соотношений лимонной кислоты и комплексона), так п по возможности полной замены лимонной кислоты в композициях другими более дешевыми и менее дефицитными органическими кислотами. К настоящему времени использование кислоты, причем, безусловно, только в виде моноцитрата аммония, весьма ограничено (во всяком случае для пищевой лимонной кислоты). Использование лимонной кислоты допустимо, например, при химической о.чистке поверхностей нагрева из аустенитной нержавеющей стали, при эксплуатационной и, особенно, предпусковой очистке блоков сверхкритических параметров. В отдельных случаях моноцитрат аммония может [c.9]

При эксплуатационных очистках от карбонатных, железофосфатных и железоокисных отложений очистку соляной кислотой проводят аналогично предпусковой. Для котлов высоких и сверхкритических параметров она завершается обычно пассивацией, проводимой так же, как при предпусковой очистке. Для котлов с давлением ниже 10 МПа пассивация необходима лишь при предполагаемом последующем длительном простое. [c.55]

В последующем предпусковые очистки с применением фталевого ангидрида были проведены также и для прямоточных котлов сверхкритических параметров блоков 300 МВт. Химическая очистка проводилась по одному контуру, включающему деаэраторы 0,7 МПа, первичные поверхности нагрева котла до конвективного пароперегревателя, вторичный тракт котла кроме паропарового теплообменника по стороне среднего давления и холодных ниток промежуточного пароперегревателя и ПВД по водяной стороне. Первичный тракт котла промывался по четырем ниткам параллельно, а нитки промперегрева были включены последовательно. Контур обрабатывался гидразин-гидратом для восстановления трехвалентного железа. Химическая очистка котла осуществлялась при температуре раствора около 100°С. Максимальная концентрация фталевой кислоты составила около 1,7%. По расчету она должна быть около 2%, некоторое снижение концентрации фталевой [c.70]

Прямоточные котлы любых параметров питаются конденсатом с добавкой обессоленной воды. В связи с этим основными состав- ляющими примесей питательной воды для них являются, оксиды тяжелых металлов и прежде всего оксиды железа. Это в особенности характерно для прямоточных котлов сверхкритических параметров, у ко- торых имеется конденсатоочистка, ра,ссчцтанная на весь расход тур бинного, конденсата. На смолах этой, [c.81]

Применение солей ЭДТА при химической очистке позволяет удалять в растворенном состоянии не только оксиды железа, составляющие основу отложений, но и присутствующие в них соединения меди, кальция, магния. Локальные эксплуатационные химические очистки по упрощенной технологии были разработаны МО ЦКТИ для прямоточных котлов сверхкритических параметров, работающих на мазуте. [c.84]

МПа и выше, иричем чем выше давление (температура), тем выше защитный эффект обработки. Некоторым ограничением метода можно было бы считать неприменимость, его для прямоточных котлов. Однако для докритических давлений прямоточные котлы мало распространены, а для прямоточных котлов сверхкритических параметров целесообразен режим непрерывной мик-родоэировки комплексона (см. 10-2), делающий безусловно излишней отдельную операцию пассивации котла. [c.88]

Однако такая обработка не может решить основного вопроса, поставленного вначале. Значительное увеличение межпромывочного периода для прямоточных котлов сверхкритических параметров может быть достигнуто за счет непрерывной микродозировки комплексона в питательную воду. При этом в водяной экономайзер котла будут поступать комплексонаты железа. Температура воды на входе в водяной экономайзер котла сверхкритических параметров по заводским данным составляет 260°С, т. е. отвечает температуре начала термического разложения комплексонатов железа с осаждением магнетита на поверхности труб. Температура средьг перед НРЧ составляет примерно 310—330°С, т. е. отвечает температуре практического завершения термического разложения ком плексояатов железа. Это означает, что теоретически все [c.98]