Кулоново трение

На отдельных участках контакта могут быть и другие условия, связывающие Т с р, например Кулоново трение. [c.82]

Аналогичными величинами в гидравлической и электрической системах является давление р и напряжение Е, секундный расход жидкости Q и сила тока /, масса т и самоиндукция L, кулоново трение или сопротивление трубопроводов и омическое сопротивление R. [c.206]

Движение ткани. Вывод уравнений, описывающих боковое смещение тканей, является трудной задачей, так как на поведение ткани влияют многие факторы. К ним относятся физические свойства ткани, состояние ее поверхности и поверхности роликов, механическая жесткость и отсутствие вибраций частей машины и т. д. Если учитывать тонкое различие между кулоновым трением и трением скольжения, то для выяснения характера движения ткани можно написать ряд уравнений, область применения которых неясна из-за незнания фактических условий. Необходимо также отметить, что приводимые ниже соображения [c.183]

Поршневой режим. При анализе поршневого режима псевдоожижения необходимо учитывать силу трения частиц о стенки трубы, возникающую при их движении. Будем считать трение кулоновым (сцеплением пренебрегаем) [c.37]

Когда касательное напряжение г от внешней нагрузки достигает или превзойдет предельное значение, последует безостановочный сдвиг (разрыв). Трение с коэффициентом/в дисперсном теле называется внутренним в отличие от поверхностного (внешнего) трения между телом Кулона и поверхностью. Кулоново тело принято называть сыпучим (несвязанным), если С=1), связанно-сыпучим при [c.33]

Но несмотря на линеаризацию, уравнение (3.138) все же будет нелинейным из-за влияния кулонова трения И о, которое является неявной функцией скорости Ау. Уравнение такого вида обычно применимо к гидравлическим приводам с одним, двумя или четырьмя регулирующими зазорами при этом в уравнение можно подставлять только постоянные Ло, Сл и Со. Величина Со представляет собой полную жесткость слоя масла до поршня и за ним Сл — гидравлическая жесткость для сервомеханизма с обратной связью, так как когда дЪ11дх = —с , то Ах = Ау — Ау, а отсюда д ,2/дАу = Сл. [c.94]

III. Состояние предельного равновесия. На практике может также реализоваться случай, когда 5-фаза находится в предельном равновесии, даже если псевдоожижение отсутствует. Предельное равновесие физически может быть обусловлено двумя причинами скольжением на некоторых площадках при достаточно больших силах трения и потерей контакта между частицами (отрывом) при растяжении. Будем считать первый механизм подчиняющимся закону сухого кулонова трения (С-тип), а второй [c.33]

В качестве модели сыпучей среды возьмем среду, не выдерживающую растягивающих напряжений, больших где 05 — некоторая характеристика материала, определяемая силами сцепления между отдельными частицами. В трехмерном случае напряжения в каждой точке области тела, находящейся в предельном равновесии, должны принадлежать сингулярной поверхности, которая в пространстве главных напряжений а , Оц, Од состоит из кусков плоскостей сг = Оз (г = 1, 2, 3), отсекаемых поверхностью сухого (кулонова) трения, и соответствующей области последней поверхности. Сухое трение, очевидно, будет иметь место лишь при О Оз. В задачах псевдоожижения разрушение исходной структуры среды обычно происходит под воздействием растягивающих напряжений поэтому наибольший интерес представляет изучение предельного состояния среды, реализующегося на гранях аг = Оз сингулярной поверхности. [c.43]

В качестве модели сыпучей среды, частицы которой испытывают действие сил сцепления, возьмем модель среды, не выдерживающей растягивающих напряжений, сколь угодно мало превышающих некоторое критическое значение стз, которое предполагается постоянным для всей среды и известным, например, из опыта. Величина о., характеризует силы сцепления между частицами сыпучей среды в частности, при ст8=0 приходим к модели среды, не выдерживающей растягивающих напряжений. Потребуем, чтобы наибольшее главное напряжение в каждой точке среды, находящейся в состоянии предельного равновесия, было равно о . Заметим, что в области, где все напряжения меньше Оя, поведение сыпучей среды ничем не отличается от поведения обычного упругого тела, если только не превышено условие сухого кулонова трения (1.4), а область, где- все напряжения превышают сг , недостижима. [c.24]

Процесс взаимодействия УВ со слоем насыпной плотности, лежащим на дне вертикальной ударной трубы, моделируется с помощью точечной математической модели. Она основана на предположении о том, что участок слоя пыли можно заменить некоторым объемом, обладающим точечной массой. Эта масса находится под действием кулонова трения и упругой силы с постоянным коэффициентом упругости. При этих предположениях модель представляется в виде обыкновенного дифференциального уравнения второго порядка, для которого поставлена задача Коши. Входные параметры модели (коэффициенты кулонова трения, упругости и др.) определяются из экспериментального распределения давления во времени для слоя толщиной 14 мм. Утверждается, что экспериментальные данные по давлению и при других толщинах слоя неплохо описываются этой моделью, при толщинах слоя, меньших 20...25 мм. [c.192]

Отметим тут же изящный результат Метелицына, относящийся к изучению движения механических систем при наличии связей с кулоновым трением. Как оказалось, из-за переменной величины силы нормального давления в ряде случаев такое трение по существу ведет себя как линейно-вязкое. [c.6]

При r=0 (рис. 3.29,a) имеет место сухое кулоново) трение. В этом случае сила трения постоянна по величине и лишь меняет знак при изменении направления движения. Случай л=1 соответствует вязкому сопротивлению, когда сила линейно зависит от скорости (рис. 3.29, ). Для осуществления более эффективного демпфирования могут создаваться амортизаторы с более сильной, чем линейная, зависимостью силы сопротивления от скорости, например, г=2 на рис. 3.29,с. Вопросы, связанные с проектированием различных демпфируюпдих устройств, разобраны, в частности, в /33/. [c.78]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология