Термическое сопротивление межфазное

Аппарат с провальными тарелками. При малых скоростях газа наблюдается барботажный режим, при котором газ движется отдельными пузырями через слой жидкости. При скорости газа в аппарате 1-1,2 м/с барботажный режим сменяется пенным, при котором жидкость, находящаяся на тарелке, переходит в состояние турбулизированной пены. С момента возникновения пены резко увеличивается межфазная поверхность и снижаются диффузионные и термические сопротивления. Межфазная поверхность вследствие проникновения вихрей каждой из фаз через границу их раздела непрерывно разрушается и снова восстанавливается, т. е. постоянно обновляется, что способствует отводу уловленной пыли, которая непрерывно осаждается на образующейся пленке жидкости в силу действия уже рассмотренных ранее механизмов осаждения. Образующийся шлам удаляется с жидкостью, протекающей через отверстия тарелки в бункер аппарата. При пенном режиме с увели- [c.406]

Главными факторами, определяющими эффективность аппарата, являются 1) производительность единицы объема, т. е. интенсивность его работы 2) удельный расход энергии на перемещение жидкости, газа и на создание межфазной поверхности. Оба фактора определяются в первую очередь конструкцией аппарата-и режимом его работы. Наилучший прием интенсификации — турбулизация газожидкостной системы, которая вызывает уменьшение диффузионных или термических сопротивлений на границе раздела фаз и непрерывное обновление контакта фаз, обеспечивающее работу с поверхностью малого возраста [222, 232, 234]. [c.12]

Следует отметить, что не все вопросы изложены автором на одинаковом уровне. Так, например, недостаточно полно проведены анализ и сопоставление экспериментальных данных по интенсивности теплообмена и потерям давления на преодоление гидравлических -сопротивлений. Очень кратко изложены вопросы, касающиеся межфазного взаимодействия. Мало внимания уделено полидисперсным структурам и практически не рассмотрено тепловое взаимодействие газа и частиц. Сведения же о межкомпонентном теплообмене наряду с их самостоятельной значимостью важны для понимания процессов теплообмена со всем потоком взвеси. Так, например, минимум относительной интенсивности теплообмена для газовзвеси с крупными частицами определяется термическим сопротивлением именно межкомпонентного теплообмена. При небольших расходных концентрациях частиц интенсивность этого процесса часто оказывается лимитирующей для итогового теплообмена между потоком и поверхностью нагрева. [c.9]

Вопрос о межфазном термическом сопротивлении в процессе, конденсации рассматривается в [1.12]. [c.128]

Таким образом, пенный режим обеспечивает основные условия, необходимые для интенсивного протекания процессов массо-и теплопередачи чрезвычайно развитую и непрерывно обновляющуюся межфазную поверхность при малых диффузионных или термических сопротивлениях. В результате этого пенные аппараты в несколько раз (иногда в десятки раз) интенсивнее барбо- тажных аппаратов (при меньшем гидравлическом сопротивлении) и в сотни раз интенсивнее башен с насадками. [c.15]

Межфазное. термическое сопротивление пренебрежимо мало [c.82]

Температура поверхности раздела фаз находится в интервале между температурой хладоагента. V и t и должна быть определена из энергетического баланса на межфазной границе. Используя коэффициент теплопередачи /, чтобы представить термическое сопротивление слоя конденсата (пренебрегая изменением энтальпии пленки жидкости), стенки трубы и пленки жидкости со стороны хладоагента, можно найти уравнение [c.300]

Межфазное термическое сопротивление определяют следующим образом [c.173]

Однако на практике ни , ни заранее не известны, поэтому для решения задачи нужно рассматривать процесс теплопередачи в целом, т.е. учитывать термическое сопротивление стенки и интенсивность теплоотдачи на наружной поверхности трубы (там, где находится охладитель). В этом случае нужно знать коэффициент теплоотдачи на стороне конденсата. В принципе, располагая данными по и формулами, учитывающими влияние на а (см. 12.2), можно найти локальные значения а внутри трубы. Касательное напряжение о можно определить либо по гидравлическому сопротивлению парожидкостного потока, либо по коэффициенту трения на межфазной границе. [c.320]

В уравнении (12-2) первое слагаемое Rr представляет собой термическое сопротивление пленки конденсата. Второе слагаемое Rtf,, которое назовем термическим сопротивлением на границе раздела фаз (межфазным термическим сопротивлением), не является термическим сопротивлением в его обычном понимании. Появление этого сопротивления обусловлено скачком температуры на границе раздела паровой и жидкой фаз. [c.265]

Термическое сопротивление передачи тепла в процессе сублимации можно представить в виде суммы термического сопротивления высушиваемого слоя и термического сопротивления на границе раздела фаз, называемого межфазным термическим сопротивлением. Межфазное термическое сопротивление на границе раздела фаз не является термическим сопротивлением в его обычном понимании. Появление этого сопротивления обусловлено скачком температуры на границе раздела пароюй и твердой фаз. Рассмотрим физическую природу скачка температур. [c.147]

Условие сопряжения для температурных полей в парогазовой смесн и в жидкости можно записать, предположив, что межфазное термическое сопротивление [1.12] равно нулю . Тпов=Т ж,пов. [c.33]

Интенсификация процессов массо- и теплообмена между двумя соприкасающимися фазами, а также пылеулавливания — макромаосопередачи, — закономерности которой аналогичны закономерностям молекулярной массопередачи, может быть достигнута [1] не только за счет подбора наиболее рациональных физико-химических условий, но иногда в значительно боль-щей мере путем создания благоприятной гидродинамической обстановки. Скорость гетерогенных процеосов массо- и теплопередачи, характеризующихся диффузионной кинетикой, определяется гидродинамическими условиями взаимодействия фаз, развитием межфазной поверхности контакта, заБисящими от конструкции применяемого аппарата. Главными, факторами, определяющими эффективность аппарата, являются производительность единицы объема, т. е. интенсивность его работы, и удельный расход энергии на перемещение жидкости и газа и на создание межфазной поверхности. Затрата энергии зависит в первую очередь от гидравлического сопротивления аппарата, т. е. от его конструкции и гидродинамического режима. Последний наряду с физико-химическим режимом определяет и интенсивность процесса взаимодействия фаз. Другими средствами интенсификации являются уменьшение диффузионных или термических сопротивлений у границы раздела фаз и непрерывное обновление контакта фаз. [c.10]

Рассчитать более сложные варианты термического взаимодействия фаз оказывается возможным только за счет упрощения исходной физической задачи нестационарного прогрева отдельной частицы. Дополнительные упрощения используются при расчете процессов термообработки мелкодисперсных материалов с относительно большой теплопроводностью, что дает возможность пренебречь термическим сопротивлением внутренней теплопроводности частиц. Температура частиц при этом одинакова в центре и на поверхности, а интенсивность межфазного переноса теплоты зависит только от коэффициента теплоотдачи и разности температур между газом и дисп ерсным материалом. [c.218]

Значение хц в зависимости от механизма исчезновения капель (исиарепие, горение, термическое разложение) можно получить по ранее выписанным соотношениям (10), (12), (14) соответственно. Силы сопротивления 12 = — 21 -и межфазный теплообмен д определялись в модели согласно выражениям (1) и (9). [c.76]