Влияние внутреннего термического сопротивления

Влияние внутреннего термического сопротивления [c.98]

В установке для получения сухого апельсинового сока суточной производительностью 2,25 т порошка использованы пять скребковых конденсаторов и каждый из них обслуживает две сушилки. Конденсатор представляет собой цилиндр диаметром 61 см с рубашкой. Внутренняя поверхность его составляет 1,85 м . Конденсаторы снабжены набором вращающихся скребков. Приемник вмещает около 180 кг льда. После наполнения приемника конденсатор отсоединяется от сушилки и приемник опорожняется. Весь цикл длится около 30 мин. Воздух из конденсатора откачивается четырехступенчатым паровым эжектором. Конденсаторы рассчитаны на производительность 23,85 кг/ч водяного пара при давлении пара 0,1 мм рт. ст. и температуре поверхности —41° С. Наибольшее термическое сопротивление в этой системе создается пленкой хладагента коэффициент теплоотдачи от стенки к пленке хладагента составляет 732 ккал/(м ч °С), общий коэффициент теплопередачи 630 ккал/(м -ч С). Чтобы уменьшить влияние низкого коэффициента теплоотдачи со стороны хладагента, поверхность увеличивается применением ребер. Правильность такого решения подтверждена опытом эксплуатации установок. Для создания низкой температуры в конденсаторе применяют двухступенчатое аммиачное механическое охлаждение. Температура хладагента —48,3° С. [c.315]

В работе [78] показано, что влиянием внутреннего термического сопротивления зерен на опытные величины Ыи можно пренебречь при отношении /В1 > 12. В работе [83] численным методом найдено, что при У/В > 60 погрешность расчета температур в слое без учета внутреннего термического сопротивления зерен не превышает 2%. [c.146]

Для учета влияния внутреннего термического сопротивления теплопроводности в суммарном процессе рассмотрим условия [c.98]

Отметим, однако, что обычно аналитические методы расчета основаны на существенном предположении о равенстве коэффициента теплоотдачи а по всей поверхности частиц, тогда как экспериментальные данные [58, 59] показывают значительное уменьшение а вблизи мест контактов частиц. Поэтому аналитические результаты тем достовернее, чем меньше влияние внешнего теплообмена по сравнению с величиной внутреннего термического сопротивления частиц, т. е. при значительных числах В1. [c.156]

Находится поправка 3, учитывающая влияние загрязнения межтрубной зоны отложениями. Величина Ез определяется по табл. 21 в, зависимости от режима движения теплоносителя, термического сопротивления слоя обложений и отношения внутреннего диаметра корпуса аппарата Ов к расстоянию между поперечными перегородками 1 . [c.262]

Для того, чтобы учесть влияние паровой фазы на процесс теплопередачи в этой системе, надо ввести зависимость коэффициента теплопередачи К от паровой рубашки к паро-жидкостной смеси в змеевике от обш его термического сопротивления поверхности теплопередачи. Обш ее термическое сопротивление складывается из сопротивления стенки (обычно, малого по величине), сопротивления пленки конденсата на наружной поверхности змеевика, которым также можно пренебречь во многих случаях, и сопротивления паровой фазы, образуюш,ей оболочку, прилегающую к внутренней стенке змеевика. Эта оболочка непрерывно и равномерно окружает жидкость, протекающую в трубе, так как при разрыве оболочки жидкость соприкасается со стенкой трубы и мгновенно испаряется. В подобных аппаратах на парообразование расходуется значительная доля всего передаваемого от рубашки потока тепла и образуется большое количество пара, поэтому сопротивлением паровой оболочки нельзя пренебрегать при расчете. Используя такое представление [c.194]

Влияние марки угля определяется его спекающей способностью и возможностью образовывать при определенных температурах прочную, неразрушающуюся под воздействием температур зд внутренних давлений в капле поверхностную оболочку капли. Чем выше спекающая способность исходного угля, тем прочнее образующийся во второй стадии поверхностный слой спекшихся частиц, тем выше пористость и термическое сопротивление подсохшего слоя капли суспензии, тем меньше протяженность второй стадии Т2. [c.64]

Коэффициент теплоотдачи определяет собой количество тепла, которое передается через 1 м поверхности нагрева в течение 1 ч нри разности температур поверхности и жидкости или газа в 1° С. Величина коэффициента теплоотдачи конвекцией зависит от ряда конструктивных и физических параметров системы формы поверхностей нагрева и их расположения, метода омывания их продуктами горения, их состава и температуры, средней скорости движения в газоходах и загрязнения поверхностей нагрева как снаружи, так и внутри (зола, сажа, накипь). Накипь оказывает примерно в 10 раз меньшее влияние на уменьшение коэффициента теплоотдачи, чем сажа (1 мм накипи соответствует по термическому сопротивлению 40 мм стальной стенки, а 1 мм сажи — 400 мм стенки), однако даже небольшой слой накипи приводит к сильному повышению температуры стенки поверхности нагрева и может вызвать аварию. Поэтому при переводе котла на газ, когда внешние поверхности нагрева значительно чище, чем при сжигании твердого и жидкого топлив, а теплопроизводительность котла может быть увеличена, особое значение приобретает подготовка питательной воды и своевременная чистка от накипи внутренних поверхностей. [c.29]

Результаты, представленные на рис. 10-75, 10-76 и 10-78, получены для пучков из биметаллических труб с круглыми ребрами. Исследования показали, что существует значительное термическое сопротивление между внутренней медной трубкой и внешней алюминиевой ребристой оболочкой. На рис. 10-77 представлены данные для пучка из медных трубок с непрерывными спиральными ребрами, благодаря чему совершенно исключено термическое сопротивление в местах контакта. Путем сопоставления результатов, приведенных на рис. 10-76 и 10-77, была оценена величина термического контактного сопротивления, которая использовалась для корректирования данных на рис. 10-75 и 10-76 таким образом, эти данные представляют только характеристики наружной оребренной поверхности. Вследствие приближенного характера произведенной оценки термического контактного сопротивления точность приведенных результатов снижается. По этой причине кривые StPr2/ на рис. 10-75 и 10-76 показаны пунктиром отклонения опытных данных от этих кривых, вероятно, превышают 5%. Влияние сопротивления контакта для поверхности ККР-4 (рис. 10-78) столь велико, что даже не предпринималось попытки ввести соответствующую поправку поэтому для указанной поверхности приводятся только данные о коэффициенте сопротивления. [c.194]

На теплоотдачу от тела малого размера (сравнимого с диаметром частиц) существенное влияние оказывает кривизна его поверхности. Термическое сопротивление Ят газового шарового слоя с внутренним диаметром с1 и наружным с1н равно [c.104]

Жидкие воздух, кислород и азот часто передаются по неизолированным металлическим трубам. Определение неизолированные является, возможно, несколько неточным, потому что даже в случае трубы из металла с высокой теплопроводностью, например из меди, существуют два механизма, которые неизбежно образуют некоторое термическое сопротивление тепловому потоку и таким образом отчасти изолируют передаваемую жидкость. Влияние этих механизмов учитывается так называемыми поверхностными коэфициентами коэффициентом теплоотдачи от окружающего воздуха к наружной поверхности трубы и коэффициентом теплоотдачи от внутренней поверхности трубы к жидкости. [c.288]

Модели диффузионного испарения, горения и термического разложения капель. Задача о диффузионном испарении капель, рассмотренная впервые Максвеллом, сегодня привлекает внимание исследователей. Все работы, касающиеся этого вопроса, можно разделить а) по методам исследования — аналитическим и численным б) но вкладу внутреннего и внешнего сопротивления процессам тепло- и массопереноса в) на стационарные и нестационарные задачи г) ио отношению к внешней среде д) ио влиянию различных сил (электрические, звуковые поля) на скорость испарения. [c.71]

Наиболее распространенными в химической промышленности являются химические реакторы непрерывного действия с интенсивным перемешиванием реакционной массы и теплоотводом (рис. 6.5). Перемешивание используется для уменьшения влияния диффузионных сопротивлений на интегральную скорость превращения, создания однородных концентрационных и температурных условий по всему объему аппарата и интенсификации теплообмена реакционной массы с теплообменной поверхностью. Отвод теплоты при проведении экзотермических реакций обычно применяется для того, чтобы избежать перегрева реакционной массы и не допустить, таким образом, нежелательных побочных реакций, фазовых переходов, термического разложения продуктов, твердых отложений на внутренних поверхностях реактора и т. д. [c.110]

Исследования показали, что производительность металлогидридного элемента по водороду зависит от значения температуры теплоносителя, уровня коэффициента теплообмена и геометрических размеров слоя металлогидрида. Причем наиболее существенной является связь между геометрическими размерами слоя и производи-тa ьнo тью, что свидетельствует об определяющем влиянии внутреннего термического сопротивления на интенсивность процесса генерации водорода в диапазоне изменения режимных параметров конвективного теплообмена, характерного для работы автомобильных аккумуляторов водорода. [c.107]

После такого учета влияния внутреннего теплового сопротивления на теплообмен в слое появляется возможность использовать полученные выше решения для термически тонких частиц. При этом парамефы 2и заменяют на 2 и , а по уравнению [c.166]

П. 37. Ну —термическое сопротивление со стороны труб (отнесенное к внутренней поверхности труб), м-К Вт. Анализ термических сопротивлений со стороны труб следует проводить даже более тщательно, чем анализ сопротивлений со стороны кожуха, поскольку они существенно зависят от скорости потока (см. комментарии к и. 31, 42 и 43). Если отложения накапливаются на наружной поверхности труб с низкими рсбрами, это сопротивление будет увеличено на величину, равную отношению площади наружной поверхности трубы к внутренней (которая обычно примерно равна 3), поскольку, как правило, коэффициент теплопередачи относят к наружной поверхиости труб. Влияние сопротивления соответственно увеличивается, и применение оребренных труб с большим значением может стать весьма проблематичным. [c.38]

Термическое сопротивление капли может быгь существенно снижено за счет конвекции внутри капли. Такая конвекция в особенности интенсивна, если омывающая каплю жидкость также является истинной (капельной) жидкостью этот процесс достаточно подробно изучался применительно к жидкостной экстракции [2.61, 2.64]. В каплях, движущихся в газообразной среде, конвекция в качественном отношении развивается аналогично, в ко-личественном отличается меньшей интенсивностью главным образом из-за менее благоприятного отношения вязкостей сплошной и диспергированной сред. В [2.61] сообщается, что внутренняя циркуляция жидкости в капле оказывает слабое влияние на испарение чистой жидкости, однако ее влияние существенно при абсорбции или десорбции слаборастворимого газа (нащример, абсорбция СО2 падающими каплями воды размером 5 мм протекает на [c.126]

Накипь оказывает примерно в 10 раз меньшее влияние на уменьшение коэффициента тенлопередачи, чем сажа (1 мм накипи соответствует по термическому сопротивлению 40 мм стальной стенки, а 1 мм сажи — 400 мм стенки), однако даже небольшой слой накипи приводит к сильному повышению температуры стенки поверхности нагрева и может вызвать аварию. Поэтому при переводе котла па сжигание газообразного топлива, когда внешние поверхности нагрева не покрываются золой и сажей, а теппопроизводи-тельность котла может быть увеличена, особое значение приобретает подготовка питательной воды и своевременная чистка от накипи внутренних поверхностей. [c.14]

Воспользовавшись тем, что ячейка для анализа методом кривых плавления (см. рис. 48) изготовлена из металла и ее конструкция обеспечивает равномерное распределение вещества в зазоре между термометром сопротивления, оболочка которого может быть использована как внутренний электрод, и ампулой, которая может служить внешним электродом, мы одновременно с анализом по термическому методу провели анализ методом диэлектрической криометрни. Измерения емкости производили методом резонанса на частоте 10 Гц. Хотя ячейка и не была приспособлена специально для проведения измерения емкости, полученные результаты, как видно из табл. 15, показывают довольно хорошее совпадение. Чтобы уменьшить влияние изменения объема вещества при нагревании и плавлении [c.120]

Проволока получается горячей прокаткой или холодной обработкой — так называемым волочением. Волочение состоит в протяжке заготовок диаметром 5—15 мм последовательно уменьшающихся в сечении, через конические глазки волочильных досок. Образование проволоки из заготовки и последовательное уменьшение размеров ее сечения совершается за счет обжатия ее. Применяемое нри волочении проволоки растягивающее усилие создает при проходе ее через глазок напряжение, соответствующее давлению при истечении металла. Последний приводится в пластическое состояние и деформируется. В результате этой обработки образуется наклеп, обусловливающий неравномерность свойств проволоки от периферии до центра поперечного сечения. Возрастают твердость и предел прочности, снижаются удлинение и гибкость проволоки. Для устранения жесткости, возникающей в проволоке под влиянием волочения, иногда применяется последующая термическая обработка — отжиг проволоки. После отжига твердость и предел прочности уменьшаются удлинение, гибкость (скручиваемость) и предел усталости возрастают. Однако проволока малых диаметров, изготовленная из того же сырья, что и проволока больших диаметров, из-за наклепа всегда обладает большим пределом прочности и меньшим удлинением. Поэтому точной и единой средней оценки прочности проволоки по всему ассортименту ее диаметров дать нельзя. Свежеволочная железная и стальная проволока вначале блестит, но скоро тускнеет и начинает ржаветь. Для защиты от коррозии железная проволока подвергается отделке. Наиболее распространенным видом отделки проволоки является цинкование, проводимое или погружением проволоки в расплавленный цинк, или электролитическим способом. Цинкование, однако, ведет к уменьшению сопротивления разрыву и удлинения и к снижению предела усталости. Низкоуглеродистая проволока (ГОСТ 3282—46) применяется в качестве арматуры (спиралей) всасывающих рукавов, а также арматуры для напорных рукавов повышенного давления. Проволока, применяемая для спирали, лежащей на внутренней поверхности, а также для брони (наружной спирали), должна быть оцинкована в остальных случаях цинкование не обязательно. Удельный вес железной проволоки — 7,6—7,7 [c.334]