Температура входная

Окисление диоксида серы в нестационарном режиме, которое создается путем попеременного переключения направления подачи исходной газовой смеси, может происходить при существенно нестационарном состоянии катализатора. Характерные особенности данного способа заключаются в двух обстоятельствах снижении температуры входного участка слоя при подаче холодной свежей реакционной смеси и одновременно с этим повышении температуры входного участка слоя при поступлении туда частично прореагировавшей реакционной смеси с высокой температурой. После переключения направления потока входной и выходной участки меняются местами . [c.185]

В случае противотока без установления теплового равновесия в каждом сечении форма тепловых уравнений та же, что и в системе (111-82), но отсчет объема ведется от одного конца аппарата, а граничные условия (температуры входных потоков паров и контакта) задаются на разных концах [c.104]

Из материально-теплового баланса и температуры входного потока определяют температуру выходного потока [c.59]

Изменение температуры Т задавалось в виде синусоиды с периодом, равным времени цикла. В течение первого полупериода i /2 = 1/2 i температура понижалась от максимальной До входной в реактор Т х, что имитировало изменение температуры входных участков слоя катализатора, через которые продувалась све- [c.185]

Тогда max (/ (Ау), fi (А2), /< Из)) = 1,0. Таким образом, для температуры входного потока 280 С наиболее подходит второй тип химического реактора. [c.117]

Если расход и температура входного потока известны и доля каждого выходного потока задана, то математическое описание делителя имеет вид [c.215]

G, G. Т, Т — расходы и температуры входного и выходного потока для трубного пространства [c.101]

Выходными переменными являются величины, характеризующие поток реакционной среды на выходе из реактора состав, давление, температура. Входные переменные реактора подразделяются на [c.54]

Пусть имеется многослойный каталитический реактор (рис. 47), в который поступает исходный поток (температура 7 , расход G<>). Будем считать, что в слоях идет экзотермическая реакция. Обычно исходный поток используется для охлаждения промежуточных потоков между слоями. Пусть для охлаждения используется только процесс теплообмена (без смешения). Известная задача [145] состоит в определении таких времен контакта Xj (i = 1, Л ) и температур входных потоков в слои, чтобы некоторый критерий F (будем считать, что это затраты) принял минимальное значение. Эту задачу интересно решить совместно с задачей выбора структуры ТС, обеспечивающей необходимый температурный режим в слоях. [c.228]

Результаты. В результате проведенной оптимизации были установлены оптимальные соотношения "топливо окис]штель на входе в топливные элементы", оптимальные температуры входных потоков и в топливном элементе. Выданы рекомендации по оптимизации пористой структуры электродов и оптимальному составу электролитов. [c.64]

Процесс однократной конденсации (испарения) может протекать при известных (заданных) температуре и давлении входного потока (например, в узле фазового разделителя в схемах НТК и НТА) или при температуре, отличной от температуры входного потока за счет подвода — отвода тепла (при теплообмене). Может быть второй случай (на тарелках массообменных аппаратов), когда температура входных потоков неизвестна, но известна их энтальпия. Два последних случая объединяет одно общее условие [c.294]

По известной энтальпии и составу потока 33 определяют его температуру Далее расчет продолжают с п. 31. Если по условиям п. 25 и 26 теплообменник Т-7 в схеме работает, то в этом случае тепловая нагрузка на него в связи с исключением из схемы теплообменника Т-8 изменяется, так как изменилась температура входного потока tзI. Поэтому рассчитывают необходимость дополнительного подвода тепла в схему — от печи Т-9. Проверяют условие [c.325]

Из материально-теплового ба-, ланса и температуры входного потока определяют темпе ратуру выходного потока [c.57]

Кривые (5.15), (5.16) позволяют разбить плоскость входных параметров системы - входная температура входная концентрация инициатора Хо - на ряд областей, отличающихся друг от друга числом и характером устойчивости состояний равновесия. Пример такой разбивки Приведен на рис. 5.3. Исследование показывает, что области 7 и 2 соответствуют одному состоянию равновесия область 7 - устойчивому 2 - неустойчивому области 3 б - трем состояниям равновесия в области 3 два из них устойчивы, одно неустойчиво в областях < 5 — два неустойчивых и одно устойчивое состояние в области 6 все три состояния равновесия неустойчивы [71]. [c.85]

Условия процесса - состав исходной реакционной смеси (исходные концентрации реагентов С ), объем поступающего потока (нагрузка на реактор У ), температуры входного потока Т , хладагента (для процессов с теплоотводом) или в реакторе (для изотермического процесса - 7). [c.160]

Таким образом, установлено, что построенная математическая модель многокомпонентной низкотемпературной ректификации позволяет рассчитывать оптимальный технологический режим процессов, прогнозировать эффективность при изменении составов и/или температуры входных потоков, орошения и куба колонны [c.66]

Хз — температура входного потока То, С [c.252]

Твх, Т, Тст — температура входного потока, в реакторе и стенки реактора (К) [c.255]

На рис. 7.1,6 показан реактор гидрирования, совмещенный с входным устройством колонки. От описанного выше он отличается лишь тем, что в него впаяна серебром капиллярная трубка из нержавеющей стали. Эту трубку вставляют в отверстие входного устройства колонки, и конец ее доходит почти до резиновой мембраны. Катализатор удерживается в этой трубке между двумя пробками из стеклянной ваты и имеет температуру, равную температуре входного устройства хроматографа. Реактор гидрирования этого типа более универсален, чем реактор с автономным подогревом, поскольку он позволяет установить разные температуры катализатора (140—250 °С) и колонки например, температуру [c.215]

Условия процесса - состав исходной реакционной смеси (начальные концентрации реагентов), величина поступающего потока (нафузка на реактор), температуры входного потока, хладагента (для процессов с теплоотводом) или в реакторе (для изотермического процесса). [c.111]

Процесс регулируется изменением скорости подачи воздуха во входную и выходную камеры для создания обожженного слоя песка и поддержания в нем требуемой температуры. Входная камера разделена на сегменты для периодического удаления тяжелых частиц, присутствующих в подаваемом сырье. [c.148]

Автотермический режим, когда средняя за цикл температура газовой смеси на выходе из реактора складывается из температуры входной и адиабатического разогрева ре- [c.11]

Совершенно независимо от вышеизложенного относительно диффузии можно указать другую причину, почему обычно не очень важно учитывать разрывность решения, допускаемую уравнениями (21) и (22). Предположим, что в момент времени =0 температура во всех точках системы равна нулю. В этот же момент температура входного потока была увеличена до 1 и далее поддерживалось это значение. Рассмотрим первые частицы потока жидкости, входящие с новой температурой. Согласно уравнению (15), имеем [c.193]

Температура входного отверстия, С 370 350 [c.258]

Основными переменными, характеризующими материальные и энергетические потоки реакционного процесса в яроточном реакторе с мешалкой, являются о.о — объемный расход входного потока, содержащего -ый компонент Си —концентрация 1-го компонента во входном потоке ti o ii,о — температура входного потока Шо Vi объемный расход хладагента /ю —температура хладагента на входе Ит — объемный расход теплоносителя то — температура теплоносителя на входе Qnp — скорость подвода тепла (вхрдные переменные) о —объемный расход реакционной массы С/— концентрация -го компонента в выходном потоке V, /г — температура реакционной массы h — температура хладагента на выходе It—температура теплоносителя на выходе Qot — скорость оттока тепла в окружающую среду (выходные переменные). [c.65]

Рассмот11ИМ задачу принятия решения о выборе химического реактора. Пусть имеется возможность выбора одного из Т1>ех различных реакторов. Выход зависит от температуры входного потока реагентов [54]. По условию задачи считается, что [c.116]

Исходными данными для расчета системы являются расход, состав и температура входного потока 7 давление в системе темпе-тура на входе и в реакционном пространстве катализаторной коробки синтеза аммиака объем катализатора доля удаляемых газов температуры в сепараторах V и VIII. [c.58]

При использовании химических инвариантов уравнений (21)-(25) можно решить задачу оценки множественности стационарных состояний, не накладывая никаких ограничений на численное значение макрокинетических параметров модели (21)-(25) адиабатического реактора (решения уравнений) (21)-(25), определяющие устойчивые стационарные состояния при значениях макрокинетических параметров модели В=8, Ва=0,05, Рев=Ре=2 и Рев Ре (Ре 2, Рев=5). Данные на Рис. 16 показывают, что область устойчивых стационарных состояний определяется в узком интервале изменения температур входного потока. При уменьшении величины Ре (Рис. 1а) интервал входнтлх температур, который определяет множественности стационарных состояний, существенно увеличивается. Это указывает на высокую параметрическую чувствительность Рее модели. [c.113]

Точки 1 я 3 (рис. П-2, б) соответствуют устойчивым стационарным режимам ХТС. Это означает, что после возникновения бесконечно малого возмущения АТ по температуре потока на входе в реактор (Т1-1 илн Г1-3) и его устранения.параметры стационарных режимов ХТС останутся без изменений. В этих режимах, если температура потока на входе в реактор становится несколько меньше стационарной (Г - =Г1 1—АГ или Г -з =Г1 з—ДГ) теп-лоприход (СГ- или (21—з) начинает превышать теплоотвод (Сг-или Са—з). В результате температура входного потока, увеличиваясь, возвращается к исходному значению при стационарном режиме (Т1-1 или Г1-3). Если же температура Т1 незначительно превысит стационарную (П-1 =7 1 1+Д7 или П з =7 1-з+А7 ). то теплоотвод (Q2-l или Q2-з) будет больше теплоприхода (<Э1-1 или и температура входного потока в реактор, уменьшаясь, [c.36]

Основными переменными, характеризующими материальные и энергетические поток1Г реакционного процесса в проточном реакторе с мешалкой, являются 4,0 — объемный расход входного потока, содержащего -ый компонент Сго —концентрация -го компонента во входном потоке и,о ti,a — температура входного потока о,о ч — объемный расход хладагента /хо —температура хладагента на входе ut — объемный расход теплоносителя ю—температура теплоносителя на входе Qnp — скорость подвода тепла (входные переменные) о —объемный расход реакционной массы i—концентрация t-ro компонента в выходном потоке-о i, — температура реакционной массы ix — температура, хладагента на выходе /т—температура теплоносителя на выходе Qot— скорость оттока тепла в окружающую среду (выходные переменные). [c.63]

Было показано, что эта реакция является общей для а-оксикислот, причем при использовании газохроматографической колонки с насадкой жидкая фаза карбовакс 20М на огнеупорном кирпиче — высота хроматографического пика альдегида или кетона, образующегося в реакции с НЮ4 оказывается пропорциональной концентрации кислоты. Минимальное молярное отношение йодной кислоты к оксикислоте равно 4 1. Этот метод использовали для определения а-метилмолочной, а-метил-а-оксимасляной, а-оксива-лериановой и миндальной кислот. При определении всех этих кислот, за исключением миндальной, температура входного устройства газового хроматографа была равна 200 °С (для миндальной кислоты 238 °С). Как правило, такой метод должен давать хорошие результаты для соединений [c.53]

Замещенные малоновые кислоты можно декарбоксилировать во входном устройстве газового хроматографа и анализировать образующиеся при этом монокарбоновые кислоты методом ГХ [19]. В анализе, описанном в работе [19], температура входного устройства находилась в пределах 190—220 °С, причем максимальную из этих температур использовали при определении дизаме-щенных малоновых кислот. В работе [20] описан чувствительный метод анализа гербицида пиклорам (4-амино-3,5,6-трихлорпико-линовая кислота), в котором применяется пиролитическое декар-боксилирование непосредственно перед хроматографической колонкой при температуре 385 °С с последующим разделением и оп-ределеним продуктов декарбоксилирования. [c.133]

Оборудование. Газовый хроматограф с пламенно-ионизационным детектором. Колонка хроматографа из меди, длина около 3,5 м, внешний диаметр около 6 мм. Насадка колонки — 5% жидкой фазы карбовакс 20 М на носителе газ хром Р с размером частиц 60/80 меш. Скорость потока газа-носителя (азота) 30—60 мл/мин. Температуры входного устройства хроматографа и детектора одинаковы и равны 225 °С. Для идентификации больших и малых молекул в одном цикле анализа рекомендуется программировать температуру колонки. Можно использовать и хроматографы других типов, пригодные для анализа нужных соединений, или другие хроматографические колонки, обеспечивающие требуемое раз-деление продуктов пиролиза озонидов. [c.219]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология