Основы лучистого теплообмена

Лучистый теплообмен. Все тела, имеющие температуру выше 0° К, могут обмениваться лучистой энергией. В результате такого обмена тела с меньшей температурой приобретают дополнительно тепло за счет энергии тел с большей температурой. Очевидно, что количество тепла, которое может быть передано лучеиспусканием от тел с большей температурой к телам с меньшей температурой, может быть найдено на основе энергетического баланса процесса взаимного облучения тел. [c.130]

При лучистом теплообмене коэффициент тепловой эффективности г[), тепловое сопротивление слоя отложений Я и поглощательная способность его поверхности а связаны через уравнение теплового баланса, на основе которого для плоского слоя можно получить выражение для Я в виде [c.158]

В более общем случае лучистый теплообмен в системах с излучающими газами и парами ведется по уравнению (4.1.6.1) с учетом зависимости степени черноты е газа от температуры и величины р1 е(Т, рГ). Графические данные, полученные на основе результатов обобщения экспериментальных результатов, представлены в [1, 2, 23]. [c.246]

Теплопередача представляет собой процесс передачи тепла из области с более высокой температурой в область с более низкой температурой, который имеет место почти при каждом физическом явлении. Все те многочисленные процессы, которые описываются передачей тепла внутри тела нлн между телами н окружающей средой, являются объектами изучения на основе законов термодинамики. Разность температуры представляет собой характерное свойство тепловой энергии, которое и предопределяет интенсивность теплообмена. Традиционно процесс теплопередачи подразделяют на три основных вида, а именно теплопроводность, конвективный и лучистый теплообмен. В большинстве случаев при решении инженерных проблем важно знать вклад каждого из этих видов теплопередачи. При анализе задач теплообмена зачастую приходится иметь дело с двумя или тремя видами теплопередачи, действующими одновременно. Поэтому необходимо уметь различать каждый из них и применять в соответствии с определяющими их законами. [c.11]

При математическом описании процесса приняты некоторые допущения. В качестве испаряющейся жидкости принята вода, не содержащая примесей. Рассматривается движение изолированной (одиночной) капли, начальная скорость которой принимается равной скорости истечения воды из форсунок. На основе литературных данных [37 94] принято, что при распыливании жидкостей механическими центробежными форсунками коалесценция капель отсутствует. Поля скоростей несущего газового потока в циклонном реакторе принимаются осесимметричными, что наблюдается и в действительности в циклонных реакторах с двусторонним и многосторонним подводом топливовоздушной смеси. Температура газового потока усредняется по всему объему зоны испарения. Турбулентные пульсации в потоке не оказывают влияния на траектории движения капель. Испаряющиеся капли воды не влияют на характер движения газовой среды. Лучистый теплообмен при нагреве и испарении капель не учитывается. С учетом указанных допущений исследуемый процесс описывается следующей системой уравнений. [c.41]

Проведенные экспериментальные исследования на основе этой методики показали, что коэффициент конвективной теплоотдачи я зависит от способа подвода тепла. При лучистом , теплообмене он выше значений а, подсчитанных по формулам для естественной конвекции. Повышенные значения о усиливают роль конвективного теплообмена в радиационных сушилках и 226 [c.226]

Доля лучистого теплообмена в большинстве случаев мала по сравнению с величиной конвективного теплообмена, так что ею можно пренебречь. Поэтому коэффициент /г равен коэффициенту конвективного теплообмена. В некоторых опытах вводили поправку на лучистый теплообмен, которую находили как путем расчета, так и экспериментальным путем на основе опытов с использованием вспомогательного воздуховода (см. рис. 1, а). Коэффициент теплообмена при испарении жидкости находили по формуле [c.100]

Монография посвящена исследованию и разработке методов расчета теплообмена в поршневых машинах (двигателях внутреннего сгорания и компрессорах). В ней рассмотрены внутренний (внутри цилиндра) и внешний (отвод теплоты от камеры сжатия — горения) теплообмен и контактный теплообмен описана математическая модель движения заряда в цилиндре и на ее основе на базе теории пограничного слоя определены локальные мгновенные значения коэффициентов теплоотдачи конвекцией изложены особенности лучистого теплообмена в цилиндрах ДВС приведена методика расчета внешнего теплообмена в поршневых машинах. [c.2]

На основе изложе1Нного может быть сформулировано обобщенное уравнение энергии с учетом различных видов теплообмена (лучеиспускание, конвекция, теплопроводность), связанных с движением среды, наличием источников и стоков тепла, нестационарности режима и работы объемных сил и сил трения. Задача о лучистом теплообмене, таким образом, является частным случаем этой весьма широкой постаповки вопроса. Определение отдельных функций, входящих в общее уравнение энергии, строго математическим путем пока представляет непреодолимые трудности. В частности, при решении задач по лучистому теплообмену необходимо знать температурное поле и поле коэффициентов поглощения. Первое из них является результатом одновременно протекающих процессов тепловыделения и теплоотдачи, связанных с процессами горения и движения среды, т. е. с явлениями как кинетического, так и диффузионного характера, чаще всего не поддающихся точному математическому описанию. [c.271]

Величина ал можот быть выражена [160] о.ц=-аЬ , где с — коэффициент из.ггучения с учетом влияния поглощающей среды (его выражение детально может быть разверпуто па основе работ по лучистому теплообмену [50, 162, 166 и др.]). [c.334]

Имеющиеся методы расчета теплового баланса факела пламени позволяют рассчитать лучистый теплообмен в зоне пожара на основе различных моделей. Однако, имея в виду конечную цель — определение результирующего излучения, - целесообразно использовать для решения метод сальдо. Этот метод позволяет относительно просто описать теплообмен как перенос теплоты между излучающей поверхностью факела и тепловоспринимающей поверхностью пены в однородной изотермической среде продуктов сгорания. При этом, учитьюая собственное излучение продуктов сгорания, температуру поверхности факела необходимо исчислять с учетом тепло-потерь на нагрев газообразных продуктов (при условии, что расчет ведется по уравнениям полного сгорания). [c.51]