Экспериментальная оценка поверхностной энергии и свободной поверхностной энергии

Экспериментальная оценка поверхностной энергии и свободной поверхностной энергии [c.218]

Рассматривая экспериментальные данные по восстановлению размеров микротрещин, авторы работы [123] полагают, что движущей силой, вызывающей усадку, является энтропийная упругость и, главным образом, избыток свободной поверхностной энергии, обусловленной наличием большой удельной поверхности материала микротрещин. Оценка энтропийной силы на основании кинетической теории высокоэластичности с использованием модуля упругости, определенного для поликарбоната при 160°С (на 15° выше Тс), приводит к значениям напряжений, вызывающих усадку, порядка 3—4 МПа, что значительно меньше предела текучести поликарбоната и, следовательно, она не может быть причиной происходящей усадки полимера. [c.60]

Экспериментальных методов определения величины поверхностной энергии и свободной поверхностной энергии довольно мало. К тому же многие из них пригодны только для определенных твердых тел или частных условий эксперимента. Единственным общим методом является полуэмпирический метод оценки поверхностного натяжения твердого тела по поверхностному натяжению жидкости. Данные, полученные с помощью немногочисленных прямых измерений (см. разд. -1А), и результаты работ по изучению зародышеобразования (разд. У1П-3) показывают, что вблизи температуры плавления поверхностное натяжение твердого тела на 10—20% выше поверхностного натяжения жидкости. Это приблизительно соответствует отношению теплоты сублимации к теплоте испарения жидкости. С помощью уравнения типа (П-10) (гл. И) величину, определенную при температуре плавления, можно экстраполировать на другую температуру. [c.218]

В соответствии с (V.5) величина W изменяется от 0,1 до 0,9 в пределах расположенного в районе температурного интервала ДГ 3,3 йГс/ /максЧ ( о)- На рис. 105, а приведена зависимость предельной деформации до разрыва макс от температуры для чистых и амальгамированных монокристаллов цинка при е st 15% мин ti 45° в этом случае 420° К, а переходный интервал АГ составляет 40—50° соответственно С максЧ (- о) = 0,1 эв. Так как величина свободной поверхностной энергии о в этом случае мала, то "о значительно меньше единицы, а т) (Sq) I, т, е. мако имеет примерно ту же величину 1,1—1,2 эв. Величина, стоящая в уравнениях (V.2) и (V.3) под знаком логарифма, получает следующую оценку In (vWs/гв) 3,3 TJ АТ в данном случае 3,3 TJ АТ = 31 + 3. Соответствующая- этим оценкам функция W (Т) построена на рис. 105, б и удовлетворительно совпадает с экспериментальной зависимостью мако [c.208]

Метод нейтральной капли экспериментально был использован Мазанец и Каменской [32], определившими поверхностное натяжение железа в у-фазе. В качестве жидкой нейтральной капли был выбран свинец, растворимость которого в железе практически равна нулю. Авторы нашли, что значение СТт.г для железа при 7 =920°С равно 1645 мДж/м . В работе [33] этот метод был применен для оценки свободной поверхностной энергии твердой меди. На полированную медную пластину, которую выдерживали в атмосфере водорода в течение 8 ч при 800° С, помещали свинцовый порошок. Необходимые для определения От.г углы аир рассчитывали по высоте и углублению капли по отношению к горизонтальной поверхности исследуемой подложки по диаметру образующейся лунки из предположения ее сферичности. Значение Ст.г меди в присутствии паров свинца составляло 720 мДж/м . [c.29]

U(ho) 2a. Следовательно, в рассмотренной системе термодинамическая устойчивость к агрегированию ( псевдолиофнльность системы) возможна при значениях 0, достигающих нескольких единиц мДж/м , что значительно (более чем на порядок величины) превышает критическое значение а, определяющее условие полной термодинамической устойчивости истинно лиофильных систем, которым посвящена гл. VIII. Таким образом, критическое значение удельной свободной энергии взаимодействия частиц U при описании пссвдолиофильных систем, возникающих при самопроизвольном диспергировании агрегатов, играет ту же роль, что и критическое поверхностное натяжение Ос в случае истинно лиофильных систем. Рассмотренные выше условия устойчивости дисперсных систем к коагуляции, включая оценки критических параметров U и Ug, получили непосредственное экспериментальное подтверждение (см. 4 гл. X). [c.252]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология