Итоговый массообменный КПД

Для определения итогового массообменного КПД также с позиций внешней компоненты, используем уравнение материального баланса энерготехнологического агрегата для физико-химически реагирующей среды. [c.294]

Процесс кристаллизации, в результате которого растворенное вещество выделяется на поверхности растущих кристаллов, обычно происходит в два последовательных этапа перенос кристаллизующегося вещества из основной массы раствора к поверхности кристаллизации и процесс собственно кристаллизации, т. е. включение молекул вещества в растущую кристаллическую решетку. Как и в большинстве массообменных процессов, итоговая скорость переноса целевого компонента здесь обратно пропорциональна сумме сопротивлений переносу массы от раствора к поверхности и собственно кристаллизации. [c.497]

ТЕПЛОВОЙ И ИТОГОВЫЙ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЙ (МАССООБМЕННЫЙ) КПД [c.288]

Формула (4.66) выражает связь итогового физико-химического КПД с физико-химическим (массообменным) КПД, степенью химико-химической регенерации и коэффициентами потерь. Отметим, что по своей структуре выражение для итогового физико-химического КПД в основном аналогично выражению для теплового КПД теплотехнического афегата, в котором также используется представление о теплообменном КПД и степени тепловой регенерации (см. формулу (4.47)). Эти аналогии отчетливо прослеживаются на графике рис. 4.9, где одновременно представлены величины Л. и в функции Лр и Лр и л и л . [c.295]

Итоговый физико-химический (массообменный) КПД [c.334]

Однако в разных условиях теплообмена и технологии значение коэффициентов тепломассообмена может быть оценено по-разному, что затрудняет сравнение различных процессов и конструкций по степени интенсификации тепломассообмена. Для нормирования этого показателя и его широкого использования в практике оценки интенсификации обменных процессов (наряду с тепловым и итоговым физико-химическим КПД) нами предлагается следующий прием. Реальные обменные процессы условно приводятся к эквивалентной линейной одномерной аппроксимационной схеме обмена в движущихся вещественных средах. При этом степень интенсификации тепломассообмена в виде приведенных коэффициентов тепломассообмена к и к оценивается, исходя из формул для значений прямых тепло- и массообменных КПД и (см. табл. 4.21). Например, для случая противотока показатель интенсивности [c.337]

Тепловой и итоговый физию-химический (массообменный) КПД Тепловой КПД [c.11]

Тепловой и итоговый физико-химический (массообменный) КПД [c.8]

Общие формулы для расчета интегральных диффузионных потоков в теории диффузионного пограничного слоя. Аналогично случаю сферических капель и твердых частиц в поступательном потоке можно рассмотреть более общую задачу о стационарном массообмене капель (пузырей) и частиц несферической формы, обтекаемых произвольным заданным ламинарным течением несжимаемой жидкости. Не вдаваясь в детали, приведем здесь некоторые итоговые формулы для расчета безразмерных интегральных диффузионных потоков, соответствующих асимптотическим решениям плоских и осесимметричных задач конвективного массопереноса (4.4.1), [c.160]

При анализе теплового и итогового массообменного КПД, как отмечалось, основным фундаментальным их стержнем является внутренняя компонента, представленная теплообменным и физико-химическим (массообменным) Л хим ПД. Их оценки уже связаны с термодинамическими представлениями и особенностями тепломассо- [c.297]

Как было впервые показано В. Г. Лисиенко [4.22,4.23,4.76,4.80], для этих агрегатов характерна специфическая тесная связь между отношениями тепломассоемкостей и тепломассообменными КПД. Это означает, что если в процессе энергосбережения изменяется тепловой КПД г или итоговый массообменный КПД то при этом изменяются и соотношения теплоемкости и массоемкости обменивающихся сред IV и Действительно, из рассмотрения величин л и по формулам (4,84), (4.85) и (4.89) следует, что соотношения тепломассоемкостей потоков определяются выражениями [c.308]

При проектировании новых и реконструкции энерготехнологических агрегатов требуется на основе стратегических моделей управления проведение предпроектной оптимизации и выбора технологических процессов, построение на этой основе наилуч-щей тепломассообменной топологии процесса, исходя из возможных вариантов оптимизации (см. рис. 4.7), оценки таких глобальных основополагающих для проектирования показателей, как основные удельные массовые и энергетические потоки, а также необходимая суммарная поверхность реагирования и в том числе поверхность реагирования основного агрегата, подготовительного блока и рекуперативных устройств [4.22, 4.23,4.78]. При этом базой определения основных массовых и энергетических потоков являются КПД процессов, в первую очередь итоговый массообменный (физико-химический) и тепловой КПД, а также обобщенный химикотепловой (массотепловой) КПД л - В этом случае удельные потоки определяются следующими выражениями [4.22,4.23,4.78,4.79] (см. также формулы (4.31), (4.57), (4.59)) удельный массовый поток (расход) химического реагента, кг/т [c.317]

Для рассматриваемых процессов характерна высокая степень прямых массообменных КПД (физико-химических завершенностей), для верха доменной печи и шахтной печи металлизации соотвественно = 0,835 и = 0,870, однако физико-химичес-кие (массообменные) КПД находятся на сравнительно низком уровне используется только около трети химического потенциала восстановителей (Лп, 0,379 и л , = = 0,313). Это обьясняется в соответствии с формзшами (4.85) и (4.87) для л и достаточно неблагоприятными условиями термодинамического равновесия процессов восстановления, что приводит к большим химическим потерям с отходящими газами. Для увеличения эффективности необходимо ставить вопрос об использовании различных видов регенераций и, в частности, о необходимости применения химикохимической регенерации. Наглядно роль химико-химической и теплообменной регенерации продемонстрирована на рис. 4.9. Так, применение в процессе металлизации окатышей химико-химической регенерации (использование колошникового газа после обогащения в шахте печи со степенью регенерации Лр, = 0,67 [4.22, 4.23, 4.82]) позволяет поднять итоговую физико-химическую эффективность процесса в соответствии с формулой (4.66) до 0,523. В доменном процессе такая регенерация не используется, и итоговый физико-химический КПД л остается на уровне около одной трети. [c.314]