Регенерация поверхность теплообмена

Расчет теплообменных аппаратов состоит из следующих операций 1) определение тепловой нагрузки, Вт (ккал/ч) 2) определение средней разности температур 3) расчет коэффициента теплопередачи, Вт/(м -К) или ккал/(м ч °С) 4) определение поверхности теплопередачи, м 5) определение числа теплообменников выбранного типа, необходимого для регенерации тепла потоков. [c.234]

На установках АВТ продукты, выходящие из ректификационных колонн, имеют довольно высокие температуры, например на АТ —от 100 до 300 °С, а на ВТ —от 300 до 400 °С. Использование тепла этих горячих продуктов целесообразно с точки зрения эко номии топлива на нагрев сырья н экономии воды на охлаждение этих продуктов до температур, безопасных при их транопортиро-вании и хранении. Целесообразность регенерации тепла потока зависит от конкретных условий. Теплообменные аппараты классифицируют в зависимости от назначения (теплообменники, конденсаторы, холодильники, кипятильники, испарители), способа передачи тепла (поверхностные и смешения), а также от конструктивного оформления (кожухотрубные жесткой конструкции с плавающей головкой, с и-образными трубками погружные змеевиковые, секционные оросительные типа труба в трубе конденсаторы смешения с перфорированными полками, с насадкой воздушного охлаждения горизонтального, шатрового, зигзагообразного, замкнутого типа рибойлеры с паровым пространством с плавающей головкой, с и-образными трубками). Погружные и оросительные теплообменные аппараты применяют в качестве конденсаторов и холодильников. Кожухотрубные аппараты можно использовать как конденсаторы, холодильники, теплообменники по конструкции они мало различаются. Такие теплообменные аппараты обеспечивают более интенсивный теплообмен при меньшем расходе металла на единицу теплопередающей поверхности, чем аппараты погружного типа, что обусловило широкое их использование. В последнее время в качестве конденсаторов и холодильников широко используют аппараты воздушного охлаждения. [c.70]

Для удаления остатка аммиака, содержащегося в аммонийных солях, которые не подвергаются термическому разложению в скруббере, раствор смешивается с известковым молоком и подается в верхнюю часть дистиллера — противоток, развитие поверхности соприкосновения фаз. Газы, уходящие из скруббера и дистиллера и содержащие в основном аммиак, двуокись углерода и водяной пар, направляются в теплообменник. Окончательное их охлаждение проводится в холодильнике (температура хладагента — воды 25 °С), при этом конденсируется часть водяного пара — косвенный теплообмен, противоток. Растворенный в конденсате аммиак отгоняется в дистилляционной колонне. Основным продуктом отделения регенерации аммиака являются газы, содержащие аммиак, который затем извлекается из них в абсорбционном отделении. [c.427]

Схема т е п л о о б м е н а. На старых заводах отходящее тепло е использовалось. Затем появились схемы с теплообменом между горячим обезбензоленным маслом и холодным маслом, насыщенным бенволом. Вследствие быстрой засоряемости нервыл несовершенных теплообменников эта схема перестала прнменяться. Когда появились более совершенные аппараты — теплообменники с плавающей головкой, при которых возможна очистка наружной и внутренней поверхностей труб, теплообменники масло масло снова отв оевали свое место. Применение регенерации поглотительного масла устранило необходимость чистки труб теплообменника. [c.203]

При усилении регенерации тепла необходимо увеличить поверхность теплообменных аппаратов, причем не пропорционально количеству регенерированного тепла, а прогрессивно. Это объясняется тем, что при более полной регенерации тепла снижается средний температурный напор при этом иногда уменьшается и коэффициент теплопередачи, что является следствием большой вязкости потока, тепло которого регенерируется. [c.607]

На некоторых зарубежных установках при совместной очистке газа от НзЗ и СО2 для повышения температуры регенерации ири 1 атм (увеличение давления уменьшает скорость десорбции НзЗ из раствора) применяют раствор МЭА с добавкой диэтилен-гликоля (ДЭГ). При этом одновременно происходит осушка газа. Однако следует учитывать, что добавление ДЭГ к аминовым растворам приводит к увеличению поверхности теплообменной аппаратуры вследствие большей вязкости растворов и к усилению коррозии аппаратуры (теплообменники, кипятильники) вследствие повышения температуры регенерации, что вызывает необходимость применения аппаратуры нз нержавеющей стали 4-58 [c.246]

При охлаждении циркулирующего маточника возможна инкрустация внутренних поверхностей теплообменных трубок, в результате чего нарушается режим работы кристаллизатора. Для удаления осевших кристаллов теплообменник периодически промывают или пропаривают. Установки большой мощности часто снабжают несколькими (до 6) рабочими контурами, которые последовательно отключают для регенерации теплообменников [126]. [c.114]

Для увеличения регенерации тепла необходимо увеличить поверхность теплообменных аппаратов, которая растет не пропорционально количеству регенерируемого тепла, а прогрессивно. [c.49]

Безусловно, при всей важности воздушного охлаждения нефтепродуктов было бы неправильным сводить к этому вопросу все многочисленные проблемы, связанные с уменьшением промышленных выбросов, загрязняющих атмосферу и водоемы. Так, например, очень важным техническим мероприятием является увеличение количества тепла горячих нефтепродуктов, используемого для подогрева сырья, т. е. повышение процента регенерации физического тепла нефтепродуктов. Поскольку углубление регенерации связано с развитием поверхностей теплообменной аппаратуры, что требует значительных дополнительных капитальных вложений, то целесообразный уровень повторного использования тепла должен определяться в каждом конкретном случае технико-экономическим расчетом. Но при всех обстоятельствах можно считать экономически оправданным повышение общего (по заводу) процента регенерации до 60—65. Это даст возможность сократить потребление оборотной воды на 20—25%. Примерно в таком же количестве уменьшится потребление технологического топлива. [c.277]

Для повышения степени регенерации тепла необходимо увеличить поверхность теплообменных аппаратов, которая возрастает не пропорционально количеству регенерируемого тепла, а прогрессивно. Это объясняется тем, что при более полной регенерации тепла резко снижается разность температур потоков, т. е. уменьшается средний температурный напор. В данном случае вследствие увеличения вязкости охлаждаемого потока часто уменьшается коэффициент теплопередачи. [c.84]

Во время испытания сохранялась постоянная глубина гидрирования непредельных углеводородов. Йодные числа гидрогенизатов изменялись в пределах 0,5—1,5. После 25 час. работы содержание кокса на катализаторе составляло 3%, после 250 час. —5%, 500 час.—7,5%. Поверхность теплообменной и нагревательной аппаратур была свободна от полимеров. Полученные результаты свидетельствуют о возможности организации длительных циклов работы катализатора между окислительными регенерациями. [c.89]

Однако на практике этот процесс осложняется наличием в водно-метанольном растворе (ВМР), поступающем на регенерацию, большого количества минеральных солей, механических примесей и нефтепродуктов, в том числе асфальтенов. Указанные примеси при нагревании ВМР выпадают в осадок и отлагаются на поверхности теплообменных аппаратов и тарелок ректификационной колонны, резко снижая эффективность и производительность процесса регенерации. [c.37]

Рассмотренный аппарат может быть использован в качестве регенератора тепла. В этом случае боковые крышки коллекторов делаются откидными на шарнирах и вместо холодной воды в трубы подается горячий продукт. По наружной поверхности пускается тонкой пленкой холодный продукт. В результате такого движения холодной и горячей жидкостей происходит теплообмен между ними. Коэффициент регенерации в таких аппаратах до.стигается около 50%. [c.192]

Поэтому даже и при высокоразвитой теплообменной поверхности многие низкотемпературные тепловые потоки не могут быть использованы для регенерации тепла. [c.96]

Полимеры интенсивно накапливаются в свежем растворителе, их концентрация достигает —1%. Затем скорость накопления полимеров снижается. Это объясняется тем, что при концентрации несколько выше 1% полимеры отлагаются практически на всех поверхностях аппаратуры, соприкасающейся с растворителем, и особенно интенсивно в нижней части вакуумного десорбера, где создаются благоприятные условия для полимеризации. В таких условиях в теплообменной аппаратуре снижается коэффициент теплопередачи. Отложение полимеров вызывает необходимость дублирования аппаратуры, а также периодических остановок системы для чистки оборудования. Поэтому часть циркулирующего растворителя (примерно 1%) непрерывно поступает на регенерацию, где его перегоняют в вакууме. Образующиеся кубовые остатки сжигают. [c.461]

Цифры даны при соответствующих оптимальных степенях сжатия. Заметим, что при осуществлении незначительной степени повышения давления в цикле требования к полноте регенерации тепла велики, а степени регенерации, меньшие 60— 70%, практически не интересны. для ГТУ, претендующих на сближение по экономичности с паротурбинными установками. Простейшими типами воздухоподогревателей являются так называемые рекуперативные теплообменники, в которых теплообмен осуществляется через разделяющую два потока стенку — сюда относятся трубчатые и пластинчатые воздухоподогреватели. При высоких степенях регенерации такие теплообменники имеют очень большие габариты и большой вес по сравнению с самой турбиной. Естественно, возникает задача найти лучшие решения, заложив другой принцип в организацию теплообмена между продуктами сгорания и сжатым воздухом. Одним из возможных решений является применение РВП. В отношении компактности особенно перспективными представляются воздухоподогреватели с вращающейся поверхностью нагрева. Вращающийся воздухоподогреватель значительно меньше трубчатого и пластинчатого по объему и весу. [c.140]

Значительное влияние на экономичность ГТУ, т. е. на к. п. д., оказывает использование тепла отходящих продуктов сгорания. Такое использование на существующих ГТУ происходит в теплообменных аппаратах-регенераторах, в которых теплом отходящих газов подогревается воздух после компрессора перед поступлением в камеру сгорания за счет чего сокращаете расход топлива. Теоретически в регенераторе воздух можно подогреть до температуры продуктов сгорания но для этого потребовалась бы бесконечна большая поверхность нагрева. Практически можно использовать толька часть температурного перепада, и степень эффективности регенеративного подогрева воздуха оценивается относительным коэффициентом регенерации [c.59]

С повышением температуры предварительного подогрева сырья за счет регенерации тепла в теплообменниках расход топлива в печах уменьшится, так как для нагрева сырья до заданной технологической картой температуры потребуется в печи подвести меньше тепла. Однако при повышении температуры сырья, поступающего в печь, необходимо иметь более высокую температуру уходящих дымовых газов, с тем чтобы эффективно происходил теплообмен в конвекционной секции. Если печь не имеет хвостовых поверхностей теплообмена (например, воздухоподогревателей, котлов-утилизаторов), то с дымовыми газами будет теряться большее количество тепла, чем прежде, к. п. д. печи уменьшится, тем самым эффективность регенерации уменьшится и составит величину порядка 75%. [c.49]

Высокая теплопроводность кипящего слоя и высокий коэффициент теплоотдачи к стенке ведет к уменьшению поверхности теплообмена в реакторах и упрощает конструкцию теплообменных элементов. Подвижность псевдоожиженного слоя позволяет вести непрерывную регенерацию катализатора, а также использовать катализатор как теплоноситель для подвода тепла в реактор и для удаления тепла из регенератора. [c.84]

Приведенные выше температурные условия работы аппаратов отделения дистилляции соответствуют режиму работы типовой дистилляционной колонны на новых содовых заводах. При других условиях, в частности в случае работы со скрубберный теплообменником дистилляции, имеющим меньшее гидравлическое сопротивление, давление в нижней части дистиллера и температуры жидкостей в аппаратах ниже указанных. Преимуществом работы при повышенном давлении является возможность повышения нагрузки дистилляционной колонны и лучшие условия отгонки СО2 и NH3 из перерабатываемой фильтровой жидкости. Вместе с тем при таком режиме увеличиваются потери тепла с дистиллерной жидкостью, поэтому для снижения расхода пара в этих случаях практикуется развитие теплообменной поверхности конденсатора дистилляции и регенерация части тепла в двух последовательно установленных испарителях, из которых второй связан с термокомпрессором. Образующийся в них пар низкого давления обычно используется для переработки слабых жидкостей. [c.118]

При проскоке небольщих количеств примесей через систему очист юн (например, при отклонении от заданного режима регенерации адсорбента) они будут вымерзать на теплообменных поверхностях и могут попасть в производимый жидкий параводород. Р1х удаляют с помощью фильтров специаль-,ной конструкции. Эффективность фильтрации зависит частично от поддержания в условиях эксплуатации однофазного жидкостного потока, проходящего через фильтрующий элемент [c.78]

С увеличением степени регенерации тепла потоками нефтепродуктов уменьшаются необходимая. поверхность холодильников и расход охлаждающей воды. Кроме того, нужно учитывать эксплуатационную надежность теплообменных аппаратов. По сравнению с пенами они быстрее выходят из строя из-за коррозионного износа и забиваются отложениями. Прекращение работы теплообменников часто затрудняет эксплуатацию печей, так как для поддержания заданного температурного режима и нагрева сырья шуровка печей усиливается, что не всегда учтено при расчетах их нормальной теплопроизводительности. [c.85]

Теплоноситель должен обладать сильно развитой поверхностью и высокой теплоаккумулирующей способностью, обусловленной большой плотностью и высокой теплоемкостью. Благодаря этому при равномерном распределении в катализаторном слое теплоносителя обеспечивается быстрый теплообмен при небольших перепадах температуры между газовой (контактный газ, газ регенерации) и твердой фазами (катализатор, теплоноситель) в периоды контактирования и регенерации. [c.96]

При осуществлении крекинга в неподвижном слое катализатора крекинг и регенерация осуществляются в одном аппарате. Эти операции чередуются часто. Крекинг, регенерация и вспомогательные операции длятся по 10 мин. Крекинг идет с поглощением, а регенерация — с выделением теплоты. Поэтому в аппарате необходимо устанавливать теплообменные поверхности двух видов — для подвода теплоты при крекинге и для отвода теплоты при регенерации. По этим причинам установки с неподвижным слоем являются неэкономичными и развитие получили установки с псевдоожиженным или движущимся слоем катализатора. [c.79]

Теплообмен между газом и сыпучим материалом имеет большое значение в процессах регенерации тепла, в контактных процессах и при адсорбции. Для этих процессов характерно прохождение газа через слой сыпучего материала. Слой может быть горячим, тогда будет происходить охлаждение материала газом если слой вначале холодный, материал будет нагреваться горячим газом, проходящим по каналам, образованным твердыми частицами (элементами) слоя. Для определения времени достижения желаемого теплового эффекта необходимо знать коэффициенты теплообмена между газом и поверхностью твердых частиц насадки. [c.421]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

Первая отечественная установка очистки масел / -метилпирро-лидоном (МП) была пущена в эксплуатащт в 1990 г. на Ново-Уфимс-ком НПЗ на базе типовой установки фенольной очистки 37/1. При переводе на МП потребовались незначительные изменения в технологической схеме, связанные с необходимостью отпарки растворителя из рафинатного и экстрактного растворов на последних ступенях под вакуумом, а также с изменением схемы теплообмена и увеличением поверхности теплообменной аппаратуры на блоке регенерации экстрактного раствора. [c.3]

При температуре газа регенерации 280-300°С на выходе из адсорбера по зонам молекулярных сит в систему циркулирующего газа начинает подаваться воздух. Устанавливается расход воздуха 600 нм /ч, концентрация кислорода на входе перед адсорбером поддерживается на уровне 0,5%об. Затем со скоростью 10°С/ч поднимают температуру перед адсорбером до 320 С в зависимости от температуры в слое молекулярного сита и коксовой нагрузки регулируется расход воздуха и содержание кислорода в газе регенерации. При повышении температуры в слое до 400°С из пор молекулярных сит продуктами сгорания кокса начинает выделяться аммиак, который реагирует с углекислым газом, образуя соль (NHj)2 02, отлагающуюся на поверхности теплообменной аппаратуры (холодильники LK-101, Х-105), что повышает сопротивление в системе циркуляции. Для предотвращения этого на выкид компрессора V-102 в начальный период горения кокса подается перегретый водяной пар, который способствует отмыванию солей с поверхности труб охлаждающих аппаратов. Растворенные соли собираются в емкости В-113 и удаляются из нее в канализацию. [c.253]

Процесс проводится следующим вбразем. Раетвор с барабанных фильтров, остающийся после кристаллизации бикарбоната натрия и содержащий ЫагСОз и (ЫН4)2СОз, нужно нагреть и направить в аппарат для выделения аммиака. Предварительное нагревание можно проводить в теплообменнике, к которому подводятся горячие газы из колонны отгонки аммиака от конденсата и из колонны отгонки аммиака от маточного раствора (фильтрационного щелока),— регенерация теплоты, косвенный теплообмен, противоток. Дальнейшее нагревание раствора осуществляется в скруббере, где выделяется аммиак. Раствор орошает насадку скруббера и контактирует с горячими газами и паром из дистиллера — прямой нагрев, развитие поверхности соприкосновения фаз, противоток, регенерация теплоты. [c.427]

На блоках риформинга с непрерывной регенерацией катализатора установки предварительной гидроочистки работают при более высоких объемных скоростях (6-8 ч 1) на более эффективном катализаторе (8-12). Между установками каталитического риформинга, работающими под низким давлением, и гидроочистки необходимо установить дожимные компрессоры для повышения общего и парциального давлений и циркуляции ВСГ. Дело в том, что прямогонные и особенно вторичные бензины растворяк1т кислород при контакте с атмосферой в негерметичных резервуарах. При поступлении бензинов с растворенным кислородом воздуха на горячую поверхность легированных теплообменников бензины окисляются с образованием оксикислот и смол. Частичная циркуляция ВСГ на блоке гидроочистки увеличивает содержание в нем сероводорода, который, окислясь до ЗОг, уничтожает пероксидные соединения бензина и предотвращает осмоление теплообменной аппаратуры, и печей. [c.183]

Следовательно, долж1йэ существовать оптимальная степень регенерации, обеспечквавщая оптимальнув поглотительную емкость абсорбента при минимальном расходе пара. В зависимости от кон фетных условий работы (нагрузки, необходимой степени очистки, состояния насадки и теплообменных поверхностей) оптимальная степень регене- [c.160]

Теплообменники. Теплообменная аппаратура в реакторных блоках установок каталитического риформинга и гидроочистки служит для подофева газосырьевой смеси продуктами реакции перед входом ее в нафевательную печь. Количество тепла, передаваемое газосырьевой смеси, зависит отсхемы регенерации тепла, глубины охлаждения продуктов реакции и поверхности нагрева или охлаждения. [c.177]

Ректификационные установки для перегонки нефти до Maayia. Для однократного испарения нефти до мазута типичной является приведенная выше технологическая схема установки, изображенная на фиг. 257. Она состоит из трубчатой печи, ректификационной колонны с выносными отпарными колоннами, теплообменной, конденсационной и охладительной аппаратуры. Сырье прокачивается вначале через теплообменники циркулирующего орошения, затем через дестиллатные и остатковые теплообменники в водо-грязеотстойники. Отсюда нефть иод давлением сырьевого насоса проходит через печь в ректификационную колонну. Неиспользованным остается тепло бензиновых паров. Эффективность регенерации тепла бензиновых паров для предварительного нагрева исходного сырья оспаривается рядом положений. Основным из них является пониженная средняя разность температур и, как следствие, требуемая для теплообмена огромная поверхность конденсаторов. Кроме того, малейшая течь хотя бы в одной из трубок пародестиллатных теплообменников вызывает порчу цвета бензинового дестиллата и превращает его в некондиционный товар. Поэтому на многих нефтеперегонных заводах отказались от использования тепла конденсации бензиновых паров. [c.361]

Процесс Бенфилд отличается от процесса Карсол в основном более высокой концентрацией K2GO3 и ДЭА. Преимуществом процессов Карсол и Бенфилд является относительно низкий расход тепла [около 5,45 МДж/м (1300 ккал/м Og) без учета тепла горячего конвертированного газа, поступающего в абсорбер], а также малые затраты на теплообменные поверхности вследствие близости температур абсорбции и регенерации. [c.252]

Наличие солей в циркулирующем растворе гликоля оказывает ряд негативных влияний на работу установок осушки газа. В частности, ири регенерации насыщенного раствора происходит отложение солей и механических иримесей (частиц глпны, песка п окалпны, смолистых продуктов и т.д.) иа поверхностях оборудования и труб теилообменников. В результате совокупного воздействия указанных факторов повышается питеисивиость коррозии, ухудшается теплообмен, уве- [c.49]

Отложения оксидов металлов и продуктов коррозии на поверхностях, контактирующих с водой и паром в трубках теплообменников, изготовленных из ферритной стали 5135,8 (35,8% Сг) или медных сплавов Си2п285п (28% 2п, 1% 5п) и Си2п20А1 (20% 2п, 3% А1), при комбинированной аммиачнокислородной обработке воды минимальные локальные коррозионные и коррозионно-эрозионные повреждения оборудования при этом незначительны. При такой обработке воды срок службы обессоливающей установки увеличивается в 3—5 раз, расходы на регенерацию химических агентов, отложения солей на стенках теплообменной аппаратуры уменьшаются на 80%. Оптимальными условиями обработки воды этим методом являются полное насыщение воды кислородом и поддержание pH 7— 9,5. [c.125]

Катализаторы, применяемые в процессах гидроочистки и гидрокрекинга нефтяных дистиллятов, требуют периодической регенерации для восстановления своей активности. Регенерацию катализатора производят путем окисли -гельного выжига кокса с его поверхности при температурах до 550 С. Учитьшая, что регенерация катализатора протекает в реакторах, не оборудованных теплообменными поверхностями, для съема избыточного тепла в качестве теплоносителей используются инертный газ (азот) или водяной пар. На большинстве отечественных установок осуществляется газовоздушная регенерация. В то же время данные литературы l-З] свидетельствуют об успеш -ном применении в ряде случаев паровоздушной регенера -ции катализатора. Исследования, проведенные в лабора торных условиях, и последующие опытно-промышленные и промьшшенные испытания Г43 позволили выявить основные технологические приемы, обеспечивающие успешное проведение паровоздушной регенерации алюмокобальт- и алю-моникельмолибденовых катализаторов. [c.3]

Аппараты непрерывного действия не могут работать неограниченно долго. Их периодически приходится отключать из-за снижения производительности аппарата с течением времени. В каждом аппарате, кроме основного, полезного процесса, протекают еше и побочные, вредные процессы, снижаюшие эффективность работы аппарата. Примерами таких вредных процессов могут служить нарастание накипи на теплообменной поверхности испарителей нарастание слоя снега в аппаратах глубокого охлаждения отравление катализатора в контактных аппаратах разъедание внутренних частей аппаратов в результате коррозии и т. п. Вследствие падения производительности, вызываемого этими вредными процессами, дальнейшая эксплуатация аппаратов после определенного их пробега становится экономически уже нецелесообразной, и аппарат приходится отключать для полной его регенерации. [c.14]

Отложение смолистых продуктов (полимеров) на теплообменных поверхностях выносных кипятильников вэкуум-десорбера, испарителях регенерации первой ступени и др. [c.43]

Адсорбционная установка Атмостат-1 непрерывного действия с тер-мостатированием адсорбента Ф-1 на двух температурных уровнях предназначена для крупных холодильных камер, вмещающих свыше 2бО т яблок. Адсорберы имеют встроенные теплообменные поверхности, образованные листопрокатными алюминиевыми панелями. В режиме очистки слой адсорбента термостатируется при температуре проточной воды 7—20° С в режиме регенерации для нагревания адсорбента используется горячая вода 60—80° С. Объем адсорбента в каждом адсорбере 300 л (адсорбент марки Ф-1). [c.218]

Для силикатной обработки воды достаточно 8—10 мг/л жидкого стекла по двуокиси кремния. При катодной защите на поверхности бака происходит восстановление кислорода до ОН—, а на анодах - окисление 0Н до 02- Из-за того, что анодная поверхность во много раз меньше катодной, плотность анодного тока значительно выше и выделяющийся кислород частично удаляется из воды в виде пузырьков. В силу этого концентрация кислорода в воде снижается. Поэтому катодную защиту целесообразно применять тогда, когда необходима силикатная обработка воды, но доза силиката ограничена возможностью образования осадков (силиката кальция и др.) на стенках котлов и теплообмен-ной аппаратуры (для схемь подкисления или Н-катионирования с "голодной" регенерацией при магниевой жесткости подпиточной воды выше 0,7 мг-экв/л при силикатной обработке воды с низкой сульфатно-щелочной жесткостью и невозможностью поддержания в подпиточной воде соотношения Ж0дЩ д < 1,5 при pH 8,4-9,0, = 101-150°С и некоторых других случаях). [c.98]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология