Потери на дисковое трение

Привод от двигателя постоянного тока через зубчато-ременную передачу, невозможность замера потерь на дисковое трение [c.128]

В гидродинамике лопастных компрессоров рассматривается также понятие внутреннего напора ступени Н. Он больше теоретического на величину потерь на дисковое трение и утечки. [c.68]

Механический к. п. д. для подобных режимов не остается постоянным, поскольку механические потери складываются как из потерь на дисковое трение, так и потерь на трение в сальниках и подшипниках. При возрастании числа оборотов мощность дискового трения увеличивается пропорционально гидравлической мощности (пропорционально кубу числа оборотов), потери же на трение в сальниках и подшипниках растут значительно медленнее, чем гидравлическая мощность. [c.203]

Кривая же коэффициентов уменьшается в этих пределах довольно значительно, что объясняется увеличением потерь на дисковое трение. [c.162]

Оценим относительные потери на дисковое трение [c.114]

Потери на дисковее трение Ц. Объемные потери [c.197]

Рассмотрим изменение потерь на дисковое трение при модели-ровании. Принимаем коэффициенты сопротивлений натурного и модельного fy насосов одинаковыми. Тогда [c.115]

В данной книге все потери разделены на гидравлические, объемные, механические и потери на дисковое трение В этой главе рассмотрены только гидравлические потери. [c.164]

ПОТЕРЯ НА ДИСКОВОЕ ТРЕНИЕ [c.191]

Отметим быстрое возрастание потерь дискового трения при значениях меньше 140. Почти на всем диапазоне изменения объемные потери равны приблизительно половине потерь на дисковое трение. [c.194]

Из фиг. 10. 10 видно, что гидравлический к. п. д. уменьшается при п > 140, что вызвано исключительно возрастанием гидравлических потерь в корпусе насоса. При значениях < 140 уменьшение полного к. п. д. вызвано увеличением потерь на дисковое трение, а также объемных потерь. [c.198]

Из фиг. 14. 14 и 14. 15 видно, что при перекачивании вязких нефтепродуктов потребляемая мощность насоса увеличивается на одну и ту же величину на широком диапазоне подач. Такое увеличение вызвано возрастанием потери на дисковое трение. [c.316]

Если бы можно было вычислить величину этой потери, то появилась бы возможность подсчета потребляемой мощности и к. п. д. при перекачивании вязких жидкостей. В этом случае для определения значений параметров насоса потребовался бы только один поправочный коэффициент — для напора. Однако точное вычисление потерь на дисковое трение и на трение в уплотнительных кольцах представляет значительные трудности, так как температура жидкости в зазорах колец и в полостях между дисками колеса и стенками корпуса может сильно отличаться от температуры перекачиваемой жидкости. Поэтому обычно производят оценку к. п. д. насоса, перекачивающего вязкую жидкость, на основании опытных данных, аналогичных приведенным на фиг. 14.17. [c.320]

При относительно небольшом повышении вязкости по сравнению с водой КПД насоса снижается, главным образом, из-за увеличения потерь на дисковое трение. [c.230]

Потери на дисковое трение при заданной окружной скорости увеличиваются в большей степени с увеличением внешнего диаметра рабочего колеса, по сравнению с увеличением частоты вращения. Поэтому для увеличения КПД необходимо стремиться к увеличению частоты вращения и применять насосы с возможно большим коэффициентом быстроходности п . [c.230]

Лжт — к. п. д. жидкостного трения, учитывающий потери на дисковое трение, %. [c.19]

Данный термин здесь введен впервые. Необходимость этого вызвана неверной практикой отнесения потерь на дисковое трение к механическим потерям [14,27]. [c.19]

Из графика, приведенного на фиг. 32, можно видеть, что в области Ке > 7 10 коэффициенты к и к почти не отличаются от 1,0, т. е. увеличение гидравлических потерь при пересчете с воды на нефть незначительно. Кривая же коэффициента к уменьшается в этих пределах довольно сильно,, что объясняется увеличением потерь на дисковое трение. [c.60]

Очевидно, наивысшее значение к. п. д. насоса будет в том случае, когда сумма всех потерь достигнет минимума. Так как гидравлические потери имеют минимальное значение для удельной быстроходности — 90 300, а потери на дисковое трение и потери на утечку изменяются незначительно для высоких значений удельной быстроходности, то и наивысший к. и. д. насосы имеют в пределах п = 90 Ч- 300. [c.20]

Уменьшение площади на выходе из колеса возможно при уменьшении ширины лопатки или при увеличении толщины лопатки по окружности Однако длинные узкие лопатки ведут к увеличению гидравлических потерь с соответствующим уменьшением гидравлического к. п. д. Утолщение лопатки также увеличивает гидравлические потери. Кроме того, при увеличении диаметра колеса значительно увеличиваются потери на дисковое трение. [c.22]

С одной стороны, при кавитации уменьшаются потери на дисковое трение, а с другой стороны, увеличивается профильное сопротивление. Поэтому в начале кавитации напор и к. п. д..слегка увеличиваются, а с увеличением кавитации резко падают. [c.26]

Изменение к. п. д. насоса можно определить путем расчета относительного изменения для модели и натуры так называемых внешних потерь щелевых утечек, потерь на трение в подшипниках и сальниках, а также потерь на дисковое трение. [c.93]

Потери на дисковое трение являются самыми значительными механическими потерями, особенно для насосов низкой удельной быстроходности. [c.109]

В этом уравнении не учитывается влияние всасывающего отверстия в колесе и ширины колеса на дисковое трение. Однако эти величины сравнительна-малы, и их влияние на потери на дисковое трение незначительно. Кроме, того, увеличение дискового трения, связанное с шириной колеса, и уменьшение дискового трения, связанное с диаметром всасывающего отверстия, до некоторой степени компенсируют друг друга. [c.110]

Многочисленные опыты показали, что потери на дисковое трение увеличиваются при увеличении зазора между вращающимися диском и стационарным кожухом и сильно зависят от шероховатости стенок кожуха и дисков. Так, например, покрытие краской шероховатых чугунных стенок кожуха уменьшило потери на дисковое трение до 20% настолько же уменьшились те же потери па дисковое трение (до 20%) от полировки дисков. [c.110]

При малых вязкостях жидкости к. п. д. насоса снижается главным образом вследствие увеличения потерь на дисковое трение. [c.164]

В этом пересчет принимается, что объемные потери, потери на дисковое трение, а также потери на трение в подшипниках и сальниках в процентном отношении остаются неизменными. Составляем табл. 19 для Q", Н", ТУ " и Г]" для колеса первой ступени. [c.274]

Исходя из этого потери на дисковое трение для проектируемых колес увеличатся более чем на 100% по сравнению с потерями для колеса с двусторонним входом, так как наружный диаметр дисков, а также число дисков, вращаюш ихся в жидкости, для модельного колеса с односторонним входом остается неизменным, а полезная мощность уменьшается в два раза по сравнению с колесом двойного всасывания. Кроме того, потери на утечки также увеличиваются вследствие уменьшения производительности для одностороннего колеса по сравнению с двусторонним. [c.277]

Приведенные значения т] в функции от и выражение (6. 30) показывают, что лопастные колеса с коэффициентом быстроходности ниже 60 не экономичны в силу больших-потерь на дисковое трение. В области от [c.177]

Необходимо отметить, что в полученные на основании опытных о, данных величины потребляемой мощности входят также потери на дисковое трение. Так как в уравнении (4.46) дисковое трение не учитывается, то экспериментально необходимо найти потери на дисковое трение при вращении ротора, и затем вычесть из общих затрат мощности. [c.117]

Таким образом, необходимо принять, чт.о имеетхя еще одна потеря мощности, равная нулю при режиме максимального к. п. д., которая увеличивается при уменьшении подачи. Эта потеря вызвана обменом количества движения частиц жидкостм, выходяш их из каналов рабочего колеса, с частицами, двигаюищмися в спиральном отводе со значительно меньшими скоростями. Она в известной степени подобна потере на дисковое трение. [c.200]

Определение потерь на дисковое трение и на щелевые уточки в зависимости от вязкости жидкости см. в главах XII и XIII. Однако при высоких значениях вязкости на точность расчета этих потерь влияет повышение температуры между диском колеса и стенками корпуса. Всасывающая способность насоса также уменьшается с вязкостью перекачиваемой жидкости. [c.163]

Ввиду того что потери на дисковое трение при заданной окружной скорости увеличиваются в гораздо большей степени с увеличением внешнего диаметра рабочего колеса, чем с увеличением числа оборотов насоса, при перекачке вязких жидкостей для увеличения к. п. д. необходимо стпемиться к увеличению числа оборотов и применять насосы с возможно большей удельной быстроходностью. [c.164]

Отсюда получаем коэффициент уменынения к. н. д. колеса натуры вследствие увеличения потерь на дисковое трение [c.278]

Необходимо учитывать, что у малорасходных насосов происходят относительно большие потери на дисковое трение и на пере-течки. В подобных случаях необходимо принимать возможные меры для их уменьшения. В частности, по данным [29, 30], можно заключить, что гладкие уплотнения значительно хуже, чем лабиринтно-вихревые. Поэтому они и рекомендуются для конструктивной компоновки проточной части герметического насоса. [c.235]

Из анализа приводимых эксперимеитальных данных следует, что для значений числа Рейнольдса Не>-7-10 величины коэффициентов kQ и мало отличаются от 1,0, т. е. увеличение гидравлических потерь в насосе при пересчете с воды на нефть незначительно. Кривая же коэффициентов уменьшается в этих пределах довольно значительно, что объясняется увеличегишм потерь на дисковое трение. [c.123]

Теоретический анализ закрытых колес с — 90° и радиальным входом в решетку показал, что принципиально к. п. д. каналов этих колес при соответствующем проектировании не должен быть ниже к. п. д. каналов колес с < 90°, а относительные потери на дисковое трение и протечки через уплотнения покрываюшего диска должны быть меньше из-за более высокой напорности колес с 2=90°. Снижение потерь в диффузорах и расширение зоны устойчивой работы должны достигаться соответствующим проектированием диффузоров и за счет проектирования колес с хорошей структурой потока на выходе. Само колесо имеет весьма широкую зону устойчивой работы [3]. Кроме того, с сокращением относительной ширины колес 2/ 2 снижается их диффузорность и уменьшаются углы раскрытия каналов, имеющие для этих колес большие величины. Таким образом следует ожидать, что колеса с р 2 = 90° будут особенно [c.162]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология